Диаграмма Основные параметры

Энтропию можно применять совместно с одним из основных параметров для графического изображения процессов. Удобнее всего энтропию сочетать с абсолютной температурой Т. Если энтропию s откладывать по оси абсцисс, а абсолютную температуру по оси ординат, то получим координатную систему Ts, т. е. Тх-диаграмму, [c.84]

При ходе поршня из левого мертвого положения в крайнее правое через всасывающий клапан засасывается горючая смесь, состоящая из паров и мелких частиц топлива и воздуха. Этот процесс изображается на диаграмме кривой 0-1, которая называется линией всасывания. Очевидно, линия 0-1 не является термодинамическим процессом, так как в нем основные параметры не изменяются, а изменяются только массовое количество и объем смеси в цилиндре. При обратном движении поршня всасывающий клапан закрывается, происходит сжатие горючей смеси. Процесс сжатия на диаграмме изображается кривой 1-2, которая называется линией сжатия. В точке 2, когда поршень еще немного не дошел до левого мертвого положения, происходит воспламенение горючей смеси при помощи электрической искры. Сгорание горючей смеси происходит почти мгновенно, т. е. практически при постоянном объеме. Этот процесс на диаграмме изображается кривой 2-3. В результате сгорания топлива температура газа резко возрастает и давление увеличивается (точка 3). Затем продукты горения расширяются. Поршень перемещается в правое мертвое положение, и газы совершают полезную работу. На индикаторной диаграмме процесс расширения изображается кривой 3-4, называемой линией расширения. Затем откры- [c.261]

Графическое выражение зависимости основных параметров воздуха Н, ф, й и рв.п позволяет при помощи диаграммы/г.—с1 по двум любым заданным параметрам отыскивать остальные три параметра влажного воздуха. Диаграмма обычно строится для Рем = 99 085 Па, что соответствует среднему годовому значению барометрического давления в центральных районах СССР. [c.129]

Содержание работы. Снятие индикаторной диаграммы и построение действительного цикла одной из ступеней воздушного поршневого компрессора. Определение основных параметров цикла, характеризующих работу компрессора. [c.108]

Обычно id-днаграммы строят для какого-то среднего атмосферного давления. Чтобы выяснить, можно ли пользоваться данной id-диаграммой для других давлений, необходимо найти зависимость основных параметров влажного воздуха от атмосферного давления. [c.171]

Эксперименты выполнялись на Ст. 50, использовались специально разработанные установки [43, 44], аппаратура и методика, позволяющие осуществлять нагружение в автоматическом режиме с непрерывной фиксацией основных параметров процесса деформирования. Испытывались тонкостенные трубчатые образцы сечением 22 X 1 мм с рабочей длиной 50 мм. Регистрировались диаграммы циклического деформирования (на двухкоординатных приборах типа ПДС-021), а также изменения с числом циклов деформаций, вызванных статической нагрузкой (на однокоординатных приборах типа ЭТП-209). Измерение усилий и деформаций производилось тензометрическим методом с помощью специальных динамометров и деформометров [43, 44, 200]. [c.107]

Для всех обрабатываемых партий деталей записывали их размеры по мере съема их со станка в последовательном порядке. По записям строили точечные диаграммы и кривые распределения и опреде,ляли основные параметры, характеризующие эффективность каждого метода наладки. [c.123]

Для изучения процессов циклического упругопластического деформирования и разрушения при однородных и неоднородных напряженных состояниях существенное развитие получили модели циклически деформируемых сред. Основные параметры уравнений состояния для циклического нагружения предложено определять по результатам статических и циклических испытаний с автоматической регистрацией диаграмм деформирования, по которым дается оценка характеристик микронапряжений, скалярных функций, неоднородности пластического деформирования. [c.26]

Вид разрушения при действии термоциклических нагрузок определяется соотношением величин действующих размахов деформаций, температур и длительности действия нагрузок в цикле (Ае, I, Тц). На рис. 4.4 показана диаграмма [6], характеризующая ожидаемый вид разрушения материала при термоциклическом нагружении в зависимости от сочетания указанных трех основных параметров, которые целесообразно рассматривать в виде отношений Де Тц/т ,, (здесь б— относительное уд- [c.81]

Применяемые методы и средства малоцикловых и длительных циклических испытаний дают возможность определить основные параметры обобщенных диаграмм циклического упругопластического деформирования 8т А, В, С, к, а, a,G k), т (к) (см. главы 2—5) преимущественно для изотермического нагружения определить параметры уравнений состояния Ср (Ир, Т), [c.235]

Изменение другого основного параметра диаграммы деформирования — величины циклической пластической деформации (ширины петли гистерезиса) Да и Ат—приведено на рис. 31. Зависимости Аа, т=/з.4 (Л ) являются зеркальным отображением зависимостей а(т) = /1,2 (Л/). С увеличением циклов ширина петли А сначала несколько уменьшается, затем стабилизируется и в момент, предшествующий разрушению, снова увеличивается. [c.80]

Взаимное влияние 1/ для других фасонных частей (тройник -1- тройник тройник + арматура отвод + тройник тройник + отвод отвод + отвод отвод + арматура арматура -t- отвод арматура + тройник и др., [12-14, 12-18,- 12-19, 12-26, 12-48, 12-49, 12-90], приведено на диаграммах 12-39— 12-44 в зависимости от основных параметров фасонных частей, относительного расстояния 1/Dq между ними и их взаимной ориентации. [c.578]

На основании этой формулы построена диаграмма (рис. 7.2), позволяющая выбрать основные параметры работы литьевой машины. [c.183]

Максимальная мощность теплофикационной турбины — наибольшая мощность, которую должна длительно развивать турбина при определенных соотношениях расходов отбираемого пара (в соответствии с диаграммой режимов) и давлений пара в отборах и противодавлении при номинальных значениях всех других основных параметров и чистой проточной части. [c.231]

Режим максимальной мощности теплофикационной турбины — это режим, при котором мощность, которую турбина должна длительно развивать на зажимах генератора на конденсационном режиме или при определенных соотношениях расходов отбираемого пара (в соответствии с диаграммой режимов) и давлений пара в отборах или противодавления, при номинальных значениях других основных параметров. В частности, для турбины с противодавлением максимальная мощность развивается при полном расходе пара и минимальном противодавлении. [c.307]

Для этих целей служит диаграмма режимов — графическая связь основных параметров работы турбины, позволяющая быстро и достаточно точно оценить показатели режима. Диаграмма режимов, строго говоря, это совокупность фафиков основного (который обычно и называют диафаммой) и дополнительных графиков ( поправок ), позволяющих учесть влияние других менее значимых факторов. [c.319]

При длительном статическом нагружении [8] в качестве основных параметров трещиностойкости приняты критическое раскрытие трещин 5 и J-интеграл, определяемые на основе диаграмм нагрузка — смещение берегов трещины Р — V, которые строятся на основании результатов испытаний серии образцов на трех- или четырехточечный изгиб или на внецентренное растяжение по двум параметрам заданному времени нагружения х или заданной скорости раскрытия трещины V. [c.19]

При пуске и выходе защиты на стационарный режим вели непрерывный контроль потенциала, силы тока протектора, времени поляризации и времени защиты протектором. Измеряли также распределение силы поляризующего тока между протектором и защищаемой поверхностью. При эксплуатации правильность работы и измерение основных параметров защиты проводили периодически. На рис. 8.25 показана диаграмма выхода защиты на стационарный режим с момента подключения катодного протектора. Диаграмма изменения потенциала поверхности записана автоматическим потенциометром. Из [c.169]

Полученные таким образом опытные точки нанести на диаграмму Д — X (в простой сетке) и соединить их плавной кривой, наиболее правильно отвечающей расположению точек. Исходя из этих кривых, путем соответствующей математической обработки вывести зависимость износа от основных параметров. [c.412]

Однако закон (VI.29) и (VI.30) имеет приближенный характер. Ниже будет показано, что 1п на самом деле зависит не только от энергии а-частиц, но также зависит от порядкового номера Z, радиуса ядра/ и других факторов, в то время как закон Гейгера— Нэттола учитывает зависимость In А, только от энергии S. Зависимость In А от основных параметров, характеризующих ядро, нельзя представить на двухмерной диаграмме. Отступление от закона Гейгера—Нэттола обнаруживается уже отчетливо, если на графике изобразить In К функцией не In S, а энергии S (рис. 65). Замена переменной 1п (S на переменную S означает увеличение масштаба по оси абсцисс. [c.224]

Диаграмма d—i представляет собой гра( 5нческую интерпретацию уравнения (15.23) для энтальпии влажного воздуха, построенного в косоугольной системе координат энтальпия — вла-госодержание. Диаграмма, построенная для 1 кг сухой части влажного воздуха и определенного барометрического давления, наглядно показывает взаимосвязь основных параметров влажного воздуха, характеризующих его состояние (/, ср, d, i, р ), Она позволяет по двум заданным легко определять остальные параметры влажного воздуха, а также наглядно изображать и анализировать процессы изменения его состояния и те.м самым сводит до минимума аналитические расчеты, связаиш ю с решением практических задач. [c.50]

Степень сжатия является основным параметром, определяющим величину термического КПД цикла. Рассмотрим два цикла с одинаковыми точками 1 я 4, один из которых (12 3 4) имеет большую степень сжатия е, чем другой (1234). Большему значению е соответствует более высокая температура в конце сжатия 12. Следовательно, изохора 2 3 расположена в Т, з-диаграмме выше, чем изохора 23. Из рис. 6.2,в видно, что количество теплоты д, подведенной в цикле 12 3 4 (площадь 2 3 56), больше, чем количество теплоты, подведенной в цикле 1234 (площадь 2356). Количество отведенной теплоты в обоих циклах одинаково [площадь (4561)]. Следовательно, термический КПД Т1 =1— 2/ 1 больще в цикле 12 3 4. [c.62]

После выбора основных параметров ГТЗА выполняют его предварительный расчет на режиме полного хода с учетом других возможных режимов. При этом выполняют построение процесса расширения пара в диаграмме s—i, с разбивкой перепадов энтальпий и мощности между корпусами, определяют параметры пара в отборах, расход пара, характеристики последней ступени ТНД, диаметр регулировочной ступени, частоту вращения роторов. [c.159]

Установленная закономерность деформационного упрочнения для широкого интервала деформаций, которую выражает уравнение (4.10), позволяет выполнять практически полный расчет диаграммы нагружения. Такой расчет выполняется в несколько операций. На первом этапе машинная диаграмма Р — t (А1) рассчитывается на участке, равномерной деформации по методике, подробно изложенной в разделе 3.5, и перестраивается в координатах S — Из перестроенной диаграммы определяются основные параметры деформационного упрочнения Оу, Ki, Кг, Кз, Vе-1, Vс помощью которых находится также величина Оу по уравнению (3.78). Необходимая для раечета величина параметра Ку определяется в предварительных испытаниях путем построения кривых Холла — Петча для предела упругости Оу. Учитывая, что вклад третьего слагаемого уравнения (4.10), в которое входит параметр Ку, обычно невелик (10—20 МПа), можно в первом приближении ограничиться литературными данными по Ку для предела текучести. [c.170]

Основным параметром, контролирующим состояние кончика трещины, является КИН, при котором трещина получена. В этом случае каждому начальному значению КИН — соответствует пороговое значение ЛГ(, а по существу характеризует условие нераз-вития трегцины, выращенной при минимальной скорости. Отсюда следует, что кинетическая диаграмма усталости не в полной мере характеризует трещиностойкость материала при периодическом нагружении, поскольку она не отражает условий неразвития произвольной трещины. Поэтому важное значение приобретают вопросы, связанные с получением экспериментальных данных, отражающих зависимость от Kf . [c.297]

Рис. 4.51. Зависимость от числа циклов жесткого калоциклового нагружения основных параметров изоциклическсж диаграммы деформирования, сплава

На рис. 4.53 приведены зависимости от числа полуциклов основных параметров диаграммы циклического деформирования сплава ХН60ВТ при изотермическом (штриховые линии) и неизотермическом (сплошные линии) режимах нагружения. Последние получены на основании модели схематизации (см. рис. 4.46) путем преобразования с помощью соотношений (4.3) и (4.4) соответствующих данных при постоянных экстремальных температурах режима термдмеханического нагружения (600°С 800°С). [c.221]

Для дальнейшего обоснования методов расчета конструкций, работающих в условиях нелинейных и неодноосных напряженных состояний, важное значение имеют результаты теоретических и экспериментальных работ по построению предельных поверхностей для критических значений коэффициентов интенсивности напряжений Ki , Кцс и /Сц 1с, соответствующих трем основным моделям трещин. К числу подлежащих систематической разработке следует отнести вопросы вероятностной трактовки сопротивления хрупкому, квазихрупкому и вязкому разрушениям с учетом дисперсии исходной дефектности и эксплуатационной иа-груженности. Постановке соответствующих лабораторных испытаний на образцах с трещинами должна предшествовать разработка статистических моделей, базирующихся на уравнениях линейной и нелинейной механики разрушения. При этом существо базового эксперимента заключается в построении полных диаграмм по параметру вероятности разрушения. [c.22]

На основе имеющихся экспериментальных данных Балье в работе [ 109 ] предлагает строить диаграммы для разных типов турбин в координатах —d . На диаграмму наносятся линии равных к. п. д., отношений Ui/ g, значений угла и других параметров. Для ступеней осевого и радиального типов с полным подводом, осевого с парциальным подводом отдельно строятся разные диаграммы, позволяющие ориентировочно оценить основные параметры ступени, обеспечивающие требуемую экономичность и соответствующую оптимальную конструкцию. Объемный расход Q, использующийся для вычисления -n.g и ds, рассматривается на выходе ступени в сечении II—II (см. рис. 1.1, 6). В первом приближении объемный расход можно определить по изоэнтропным соотношениям. При построении диаграмм учитывается влияние на к. п. д. относительной высоты сопловых лопаток, числа лопаток, радиального зазора, толщины выходных кромок лопаток. [c.19]

Диаграмма связывает четыре основных параметра энтальпию влажного воздуха i кдж1 кг сухого воздуха, влагосодержаиие его d г/кг сухого воздуха, температуру г С и относительную влажность ф %. Для любого состояния воздуха, зная два из этих параметров, можно определить два остальных. [c.129]

Так же как и при нормальных температурах, обобщенная диаграмма циклического деформирования существует и при повышенных температурах увеличение температуры вызывает интенсификацию процессов упрочнения и разупрочнения соответственно для циклически упрочняющихся и циклически разупрочняю-щихся материалов (возрастание показателей степеней а и Р). В этом случае основные параметры кривой циклического деформирования зависят, помимо числа циклов, и от времени. Так, например, при изотермическом циклическом деформировании стали 1Х18Н9Т [141 удалось разделить эффекты числа циклов нагружения и общего времени деформирования введением в уравнение обобщенной диаграммы деформирования (2.7) соответствующих функций. В этом с.лучае выражение (2.9) для циклической деформации должно быть дополнено третьей функцией Р<, (1) [c.50]

Анализ экспериментальных результатов по влиянию основных параметров на процесс позволил с определенной долей условности, зависящей от соответствующих допусков, на плоскости р — Т (Р — либо е, либо а) выделить три основные зоны малых скоростей деформирования 10 % Р < Р (Т), средних скоростей Р (Т) < Р 10 и больших скоростей р 10 с . Влияние скорости деформирования в первой зоне объясняется реологическими эффектами (ползучестью). Вторая зона характеризуется относительно слабым влиянием скорости деформирования. Влияние скорости деформирования в третьей зоне объясняется наличием динамических эффектов. Наиболее детальные исследования характеристик процесса при лучевых путях нагружения (для траекторий малой кривизны) проведены в средней зоне. Большое количество экспериментальных работ посвящено исследованию процесса ползучести при постоянных и меняющихся (в том числе и знакопеременных) нагрузках в случае одномерного напряженного состояния (растяжение — сжатие стержней). Влияние скорости деформации на зависимость между напряжениями и деформациями в третьей зоне при динамических скоростях нагружения также привлекло серьезное внимание. Однако большие трудности измерения соответствующих величин в динамических процессах и необходимость прив.лечепия различных модельных представлений для расшифровки результатов эксперимента привели к тому, что в настоящее время, несмотря на большое количество экспериментальных результатов, отсутствует достаточно надежная методика построения динамической диаграммы а — е. Таким образом, перспектива последующих экспериментальных исследований заключается в следующих основных направлениях [c.140]

В книге А. И. Вейника яриведены примеры пользования диаграммой для расчета технологии литья но заданным свойствам чугунных отливок. Эти расчеты оказались возможны потому, что скорость затвердевания отливки действительно является универсальной характеристикой процесса, отражающей основные параметры технологии литья. Например, при литье в песчаные формы время затвердевания любой части V объема расплава, залитого в форму, определяется формулой (5), если записать ее в следующем виде [c.166]

Сопротивление диффузоров при свободном выходе в большой объем (диффузоров, установленных на выходе из сети) складывается из потерь в самом диффузоре и потерь динамического давления на выходе ю него. Подробно о влиянии основных параметров на сопротивление диффузоров и структуру потока в них см. пятый раздел. Значения коэффициентов сопротивления диффузоров, установленных на выходе из сети, полученные экспериментально [11-21], приведены на диаграммах 11-3—11-6 в зависимости от а, п , условий входа и числа Рейнольдса R = VqDJv. [c.502]

Специфика процессов малоциклового упругопластичес,кого деформирования заключается в том, что корректная интерпретация результатов испытания и анализ малоцикловой прочности возможны лишь при наличии надежной методики испытаний материалов с непрерывной записью основных параметров процесса деформирования и нагружения. Первичной и основной информацией для суждения о повреждаемости материала в пределах цикла является циклическая диаграмма упругопластического [c.63]

К ЧИСЛА наиболее важных факторов, в 1ия-ющих на механическое поведение материалов в конструкции, ОТНОСЯ температуру, скорость деформирования, время вьщержки, цикличность, вид напряженного состояния, абсолютные размеры сечений, рабочие среды и другие физические воздействия. Эти факторы влияют [11, 13, 14] на форму кривьи деформирования и на основные параметры уравнений состояния - Д Су и т (или Др). При известных значениях этих параметров для заданной комбинации перечисленных вьште факторов по уравнениям (3.1.1)-(3.1.8) строят диаграммы деформирования а=/(е) или а=/(ё"), которые в дальнейшем используют при решении краевых задач и расчетах прочности. [c.131]

С переходом от однократного нагружения к циклическому основным параметром разрушения становится скорость роста трещины dt/dN, зависящая от размаха коэффициента интенсивности напряжений Д/С. Построение зависимости скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений (диаграмма циклической трещино-стойкости - ДЦТ) позволяет получить универсальную характеристику циклической трещиностойкости для данных условий испытания. Экспериментально эту зависимость определяют испытанием образцов с предварительно созданным концентратором большая часть экспериментальных данных получена при испытании плоских образцов с относительно крупными трещинами в условиях одноосного или вне-центренного растяжения, изгиба и растяжения (сжатия), очень мало исследований выполнено на цилиндрических образцах, когда прямое наблюдение за развивающейся трещиной затруднительно. [c.41]

Диаграмма растяжения материала трубы может быть схематизирована в виде диаграммы с линейным упрочнением, без площадки текучести (см. стр. 21). Основные параметры диаграммы растяжения кг1см у-=68 500 кг см ау- = 4760 кг см . [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...