Размах деформации полной

С целью более полной проверки модели был выполнен расчетный анализ долговечности одноосных образцов при двух режимах нагружения с различными скоростями деформирования на стадиях растяжения и сжатия. В первом режиме скорости деформирования i = lO-s с-, Il2 = с во втором— gi = 10- с-, 2 =10-2 с в обоих режимах нагружения размах деформаций Де = 2%. Результаты расчетов показали, что с увеличением по модулю скорости деформирования 2 (сжимающая часть цикла) при неизменной i (растягивающая часть цикла) долговечность до зарождения межзеренного разрушения уменьшается (рис. 3.12). Такой эффект связан с уменьшением залечивания пор при сжатии (с увеличением Ibl темп уменьшения радиуса пор падает), что достаточно хорошо согласуется с имеющимися экспериментальными данными [240, 273]. [c.185]

Полный размах деформаций Ле,, связан с размахом напряжений Лст и величиной АеР соотношением [c.217]

Размах неупругой деформации при знакопеременном упругопластическом деформировании материала в условиях объемного напряженного состояния может быть различным при одном и том же размахе полной деформации. Поэтому долговечность материала в этом случае не описывается однозначно размахом полной деформации. [c.148]

Исследования сварных зон нормализованной стали St 52-3N (С 0,19 и 0,08 % для основного металла и сварного шва соответственно) были выполнены при амплитуде полной деформации (0,5-1,3) % в интервале скоростей деформации (0,035-0,09) с [115]. Рассматривали рост трещины от внутренних дефектов в виде круговой трещины при асимметрии цикла нагружения R = -i. О скорости роста трещины судили по результатам измерения шага усталостных бороздок. Проверяли результат расчета констант уравнения (5.33), записанного через амплитуду полной деформации и через размах пластической деформации. В результате расчетов и обработки экспериментальных данных применительно к росту трещин в сварном шве было показано, что в интервале длины трещин (0,1-10) мм имеет место соотношение [c.246]

Таким образом, в уравнении, характеризующем предельное состояние при термоциклическом нагружении, необходимо учесть следующие факторы зависимость пластичности от предыстории нагружения материала влияние максимальной температуры цикла амплитуду или размах полной деформации за цикл возможность возникновения в цикле деформаций ползучести. Эти факторы учитывает следующая форма уравнения предельного состояния [c.127]

Описанная методика построения петель гистерезиса обобщается и на жесткое нагружение. В этом случае задается либо размах полной упругопластической деформации Ае (рис. 5.19), либо размах пластической деформации Ае — Де< > = Ае " (см. рис. 5.10). В первом случае напряжения определяются с учетом (5.6)—(5.8) по формулам [c.195]

Обычно результаты испытаний на малоцикловую усталость графически изображаются в виде зависимости логарифма амплитуды деформации или размаха деформации от логарифма числа циклов (или смен знака деформации) до разрушения. Иногда по оси ординат откладывается амплитуда или размах пластической деформации, а иногда амплитуда или размах полной деформации. Ранние экспериментальные исследования показали, что зависимость амплитуды пластической деформации от числа циклов в логарифмических координатах хорошо аппроксимируется прямой с наклоном, примерно равным —0,5. Последующие исследования показали, что наклон прямых находится примерно в диапазоне от —0,5 до —0,7. Такие графики для многих разнообразных материалов, как показано на рис. 11.5, очень сходны между собой [3]. [c.382]

Эквивалентный размах полной деформации 389. [c.619]

Диаграмма деформирования в координатах а, е для данного цикла представлена на рис. 2.7, в при ее построении принято, что Е Т- Е (Га) 0,6. В точке А при резком охлаждении без изменения полной деформации напряжение быстро возрастает (в связи с увеличением модуля упругости). Обратный скачок напряжения возникает при внезапном нагреве. Отметим, что размах пластической деформации в рассмотренном цикле будет таким же, каким он был бы [c.34]

Для определения размаха пластической деформации достаточно построить кривую деформирования (2.7) при 0 = Гв (Т ) -Ь Т ) способом, показанным на рис. 2.7, 6. Затем, зная размах полной деформации Ае = — Eg = Ь I найдем размах Аг и, проведя линию упругой разгрузки АС, получим искомую величину Ар (рис. 2.9). Заметим, что она может оказаться несколько отличающейся от ширины петли 6 на рис. 2.8, б отличие определяется фактической зависимостью (Т) в рассматриваемом интервале температур. [c.36]

Для охлаждаемых лопаток также может быть предложена упрощенная методика оценки долговечности. Определив размах полных деформаций при пуске и останове (Ле) и величину деформации ползучести, накопленной в процессе релаксации напряжений на стационарном режиме, число циклов до разрушения может быть определено, исходя из соотношения [c.464]

Вопрос о выборе параметра разрушения (при различных условно-упругих напряжениях во время цикла) не может считаться окончательно решенным для любого закона изменения температуры газа. Так, используя в качестве параметра размах полных деформаций Ее е + е , порой не ясно, каким значениям высокой температуры Т должно отвечать значение е [c.526]

По уравнениям (5.2). .. (5.5) определяют деформации в рассмат-риваемой зоне детали. Обычно определяют размах деформаций Д8 = 28а за полный цикл нагружения. Если построена обобщенная диаграмма (рис. 5.3), то размах Де в k-u полуцикле Определяют по ней. Долговечность определяют либо расчетом, либо экспериментально. [c.158]

Деформированное состояние оболочки компенсатора определялось на основе метода [140] решения задачи о длительном циклическом нагружении данной конструкции. Задача решалась в ква-зистациоиарной несвязанной постановке путем численного интегрирования на ЭВМ Минск-32 системы нелинейных дифференциальных уравнений, определяющих напряженно-деформированное состояние неупругих осесимметрично нагруженных оболочек вращения. Решение линейной краевой задачи производилось на основе метода ортогональной прогонки [52]. Рассматривалась только физическая нелинейность. Учет геометрической нелинейности при расчетах сильфонов, работающих как компенсаторы тепловых расширений в отличие от сильфонов измерительных приборов [193], обычно не производится [32, 150, 222], как не дающий существенного уточнения при умеренных перемещениях. Предполагалось, что все гофры сильфона деформируются одинаково. Поэтому расчет производился только для одного полугофра. Эквивалентный размах осевого перемещения полугофра, вызывающий те же деформации, что и полное смещение концов сильфона, определялся по формуле [c.200]

Кривые в координатах Ае—N позволяют определить долговечность для любого значения Ае, в частности для расчетных значений. Ае в опасных зонах деталей машин, где вследствие тяжелых режимов нагружения и нагрева возникают термоуста-лос тные повреждения. В качестве размаха деформаций Де целесообразнее всего использовать размах полных деформаций [c.56]

В иапытаниях на термоусталость образцов из сплава ХН73МБТЮВД но режиму 200+ в60°С установлено [40], что размах полной деформации в цикле при жесткости нагружения С=150 МН/м составляет Де=0,65%. В каждом цикле (после окончания стабилизации процесса) была отмечена также остаточная односторонняя деформация (ДЕнак)А=0,02%. Накопление этой деформации приводило к образованию бочки и двух шеек на рабочей длине образца. Определим ожидаемую долговечность N при испытании материала в этих условиях. [c.186]

Для сравнения в табл. 2 приведены результаты испытаний в области многоцикловой усталости образцов, подвергнутых предварительному одностороннему нагружению, до области упрочнения их при вщах = 10 %. Средняя долговечность образцов по сравнению с долговечностью образцов, не подвергнутых предварительному нагружению, возросла на 45 %. В ходе нагружения материала, подвергнутого значительному предварительному упрочнению, размах полной относительной деформации и ее пластических составляющих существенно не изменялись в отличие от изменения этих величин после предварительной односторонней и переменной деформации в области нижнего предела текучести. [c.352]

В ряде случаев переменные упругопластические деформации в элементах конструкций возникают в результате их циклического нагрева и охлаждения с образующимися при этом повторными термическими напряжениями. На этой основе были поставлены [19, 20] многочисленные испытания на термическую усталость. Неизо-термичность нагружения сказывается на накоплении повреждения при рассмотрении его в деформационных представлениях [21] в в связи с ранее приведенными зависимостями (8) и (9). При повышении температуры от до и последующем охлаждении до ty в условиях жесткого ограничения перемещений полный размах возникающей деформации составляет [c.12]

Используя результаты предварительного упругого анализа полей напряжений вьшвляюг для наиболее опасной точки нулевой цикл напряжений с размахом упругому деформированию на этой стадии соответствует ломанная линия (0) -0 — 1-2, построенная с учетом различия модулей упругости при экстремальных температурах цикла. Затем выполняют упругопластический расчет деформаций (с помощью МКЭ или интерполяционных соотношений) упругопластическому состоянию в нулевом полуцикле соответствует точка 3. На основании принятых допущений строят диаграмму цИ1 ического деформирования (3 — 4 - 5 — 7) для первого полу-цикла (циклический предел текучести = о. + Упругий расчет на этой ста 51и дает размах упругих напряжений В программу расчета на ЭВМ полной деформации вводят схематизированную диаграмму циклического деформирования для первого полуцикла и определяют размахи упругопластической деформации и напряжения 5 в первом полуцикле при температуре (точка 7). Затем на основании принципа Мазинга строят диаграмму циклического деформирования для второго полуцикла с началом в точке 7 (7-8-9 —11)-Циклический предел текучести для этой диаграммы 5(2). По аналогии с нулевым полуциклом нагружения (А = 0) в результате упругого расчета на этом этапе определяют размах напряжений Ло( ) (упругому состоянию материала соответствует точка J0). [c.86]

Считаем, что при циклическом осевом нагружении компенсатора гофры сильфона деформируются одинаково, поэтому анализ НДС выполняем для одного полугофра. Эквивалентный размах осевого перемещения полугофра, вызывающий в элементе те же деформации, что и в полном компенсаторе при заданном смещении концов сильфона, определяем по формуле [c.154]

Решение задачи производилось на основе метода [19]. Предполагали, что все гофры сильфона деформируются одинаково. Расчет производили только для одного полугофра. Эквивалентный размах осевого перемещения полугофра, вызывающий те же деформации, что и полное смещение концов сильфона, олределяют по формуле [c.220]

Наиболее широко используемой в расчетной практике является эмпирическая формула Мэнсона [129, 130], связывающая размах полной деформации и число циклов до разрушения Nf. [c.135]

Критерии малоцикловой прочности. Критерий малоцикловой прочности при одноосном напряженном состоянии — предельный размах полных деформаций Авд [см. гл. 2, формула (16)] обобщается на случай сложного напряженного состояния с помощью размаха интенсиБности деформаций Дб , вычисляемого по разности главных деформаций и 6 [c.596]

Критерий малоцнкловой усталости при одноосном напряженном состоянии — предельный размах полных деформаций s a гл. 2, формула (16)] обобщается на случай сложного напряженного состояния с помощью размаха интенсивности деформаций Др,-, вычисляемого по ра.чиости главных дефпрмачий 8 , вз [c.555]

На рис. 2.1 приведены кривые термической усталости теплостойких сталей 12Х18Н9Т и 37Х12Н8Г8МФБ, полученные при изменении температуры в цикле от 100 до 700° С и изменении длительности цикла соответственно в 10 и 100 раз. Эти кривые являются достаточно характерными для жаропрочных материалов. Здесь Де — размах полной деформации, включающей и развивающуюся в течение цикла деформацию ползучести. [c.75]

При стабилизации свойств материала после большого числа циклов нагружения или деформирования одним и тем же значениям 00 max и 00 rain ДОЛЖНЫ СООТВеТСТВО-вать вполне определенные значения ширины петли Aef и размаха полных деформаций Або, ХОТЯ положение петли вдоль оси бд (средняя деформация 8о ) может быть различным. Вместо (Тогтп. < отах можно использовать размах напряжений Afffl и их среднее значение Стот- [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...