Локализация оценки

Прн образовании коррозионного элемента (см. рис. 2.6 и 2.7) и поляризации объектов с покрытием, имеющим дефекты, получаются местные различия в плотности тока, которые могут быть выявлены измерением напряженности поля и использованы для локализации (оценки местонахождения) этих дефектов. Такие способы измерения уже опробованы на трубопроводах [40, 42]. [c.124]

Полученные для рассматриваемых труб характеристики свидетельствуют о том, что затухание наиболее мощных мод для пустой и заполненной трубы составляет около 0,2 бВ/м. Это позволяет устанавливать приемники на расстоянии до 100 м друг от друга. При диагностике газопроводов (аналог пустой трубы) локализацию следует проводить для моды 3,3 мм/мкс, а при обследовании нефтепроводов — 1,5 мм/мкс. Измерение акустических сигналов осуществляли на трубе, очищенной от изоляции, наличие которой может приводить к дополнительному поглощению энергии волны. Поэтому приведенную оценку расстояний между приемниками для указанного частотного диапазона следует считать максимальной [139]. [c.198]

Возможности оптического метода в принципе позволяют также изучать различные деформационные эффекты, свойственные термоусталостным испытаниям (например, эффект локализации пластической деформации, кинетику одностороннего накопления деформации, формоизменение и пр.) протекающие при высоких температурах [27]. Применение оптического метода оправдано для оценки величины упругопластической деформации в первых циклах термоциклического нагружения и для та- [c.31]

Существование такой общности подтверждается общими аналитическими зависимостями, которые описывают разрушение металлов и сплавов при фрикционной и объемной усталости. Уравнение Коффина, характеризующее разрушение металлов и сплавов в условиях объемной малоцикловой усталости, было получено для трения путем количественной оценки периодичности структурных изменений поверхностных слоев при испытании стали 45 на модели фрикционного контакта [121]. Эти же исследования позволили выявить особенности процесса трения, связанные с градиентом деформаций и напряжений по глубине. В целом они показывают, что, несмотря на своеобразие поведения поверхностных слоев материалов при пластическом деформировании и специфику нагружения при трении, связанную с локализацией изменений и разрушения в тонком поверхностном слое, дискретностью контакта, возможными локальными вспышками температуры, сложным напряженным состоянием, большими, близкими к предельным напряжениями на контакте, между разрушением металлов и сплавов при фрикционной и объемной усталости пет принципиального, качественного различия. [c.105]

Экономическая оценка сопоставляемых классов операций, исходя из конкретных условий производства, может быть произведена лишь путем локализации цеховых расходов (инструмент, приспособления, амортизация оборудования, силовая электроэнергия и др.) обычный бухгалтерский учет себестоимости обработки не дает правильной экономической оценки сопоставляемых методов обработки. [c.457]

При оценке результатов опытов по исследованию предельного сопротивления пластичных материалов необходимо иметь в виду, что предел несущей способности образцов в виде растянутых стержней и тонкостенных трубок, подвергающихся в различных сочетаниях действию осевой растягивающей силы, крутящего момента, внутреннего, а иногда и внешнего давления, исчерпывается во многих случаях не в связи с собственно разрушением, т. е. трещинообразованием, а в связи с возникновением неустойчивости равномерного деформирования. Потеря устойчивости приводит к локализации пластических деформаций в виде шейки, наблюдаемой в обычных опытах на растяжение образцов пластичных материалов, или в виде местного вздутия в стенке трубки. Местные пластические деформации развиваются некоторое время без разрушений при снижающихся нагрузках, как это видно, например, из диаграммы растяжения образца в разрывной машине с ограниченной скоростью смещения захватов, а уже затем в зоне наиболее интенсивных деформаций возникает трещина. [c.12]

Наряду с теорией длительного разрушения (накопления повреждений и трещинообразования) существует и другой способ оценки долговечности элемента материала, не имеющий прямого отношения ни к физическому разрушению, ни к потере устойчивости равномерного вязкопластического деформирования с локализацией деформаций в виде шейки или вздутости (см. п. 1.3). Долговечность при ползучести, протекающей при постоянном условном напряжении, рассматривается как время, за пределами которого этот деформационный процесс, описываемый определенным уравнением механических состояний, теоретически не может продолжаться. Критический момент можно определить различными способами, в зависимости от применяемого типа уравнения механических состояний. Традиционный и простейший подход состоит в следующем (ср. [71, 991). Допустим, что процесс ползучести при линейном напряженном состоянии в условиях постоянства растягивающей силы (или иначе — постоянства условного напряжения) описывается уравнением (2.52). Истинное напряжение изменяется при этом по закону [c.108]

Большинство рассеяний в пределах нашей Галактики, зависимость скорости её вращения от расстояния до центра, локализация спиральных рукавов определяются Р. ш. рассеянных скоплений и опирающейся на неё Р, ш. цефеид. Оценки расстояния до центра Галактики зависят от этих шкал, а также от независимой системы расстояний (ср. параллаксов) пульсирующих переменных звёзд типа НН Лиры и шаровых звёздных скоплений. Эти объекты относятся к сферич. составляющей Галактики и концентрируются к её центру, в отличие от цефеид и рассеянных скоплений, концентрирующихся, как и др. молодые объекты, к плоскости Галактики. Ср. параллаксы звёзд типа НН Лиры определяются сравнительно надёжно. Эти звёзды встречаются и в шаровых скоплениях, что даёт возможность определения расстояний до них. Метод совмещения наблюдаемой и начальной главной последовательностей даёт для шаровых скоплений менее уверенные результаты, поскольку они в ср. намного дальше, чем рассеянные скопления, я их хим. состав существенно другой. Расстояние [c.286]

Все ЭТО дает основание экономистам ведущих капиталистических стран прогнозировать стоимость переработки отработавшего в реакторах на тепловых нейтронах ядерного топлива после 1980 г., которая, по их оценкам, без учета затрат на локализацию и хранение отходов будет составлять 120—200 дол/кг. Большее значение относится к переработке смешанного U—Ри-топлива. Однако в настоящий период развития радиохимической технологии реальные цены на переработку топлива в несколько раз выше, чем указанные. [c.389]

Таким образом, формирование дислокационных субструктур с ростом ПД, по-видимому, является неравновесным стохастическим процессом. При переходе от одного типа субструктур к другому на стадии структурной неустойчивости важны оценки флуктуаций плотности дислокаций, характеризующие области неоднородности субструктуры. Считая места структурной неоднородности (области локализации ПД) источником изменения типа субструктур [150, 151], в работах [150, 153] в качестве меры склонности к структурным перестройкам введен коэффициент вариации плотности дислокаций К. Как известно, в общем случае он определяется отношением стандартного отклонения параметра к его среднему значению. [c.92]

Отладка программы 201 Отображение конформное 106 Отпуск 332, 333 Отрезок локализации 139 Оценка погрешности 124 [c.516]

Приведены решения ряда задач горячего формоизменения по простейшим теориям ползучести. Исследованы осадка полосы в условиях плоской деформации, а также осадка сплошного и полого цилиндров, продольная прокатка листа, раздача тонкостенных цилиндрических и сферических оболочек, толстостенных цилиндров и сфер, прессование полосы в условиях плоской деформации и прессование круглого прутка, изгиб листа, деформирование длинной узкой прямоугольной мембраны, круглой мембраны и тонкостенных цилиндрических труб в жестких конических матрицах. В некоторых из перечисленных случаях рассмотрены оценки возможности локализации деформаций и поврежденности в заготовках. [c.7]

Рассмотрим теперь оценку локализации деформаций [112] и поврежденности [113] в случае горячей осадки круглого цилиндра, размеры, материал и температура испытания которого указаны в этом параграфе выше. Скорость сближения плит пресса [c.115]

Метод предельных нагрузок является недостаточным для оценки прочности деталей, имеющих зоны возможной локализации пластических деформаций и значительные по раз- [c.779]

Обратными разрушению гладких образцов, обусловленному зарождением усталостной трещины, являются разрущения образцов, имеющих острые концентраторы напряжений. Ими могут быть дефекты в сварочных швах или дефекты, связанные с особенностями конструкции (например, в самолете Комета-1 , где концентрация напряжения у острых углов окон в фюзеляже оказалась достаточной для зарождения и роста трещин в нормальных условиях эксплуатации циклы повышения и понижения давления, порывы ветра, вибрации, грубые посадки и т. д.). Можно предположить, что при циклическом нагружении у основания концентратора напряжения происходят последовательно те же самые события (т. е. развитие дислокационной субструктуры, локализация скольжения, образование трещин в полосах скольжения), что и на поверхности гладкого образца. Однако, если коэффициент концентрации напряжений велик, то развитие этих событий будет происходить при небольшом внешнем напряжении, поэтому стадия II роста трещины не обязательно быстро приведет к окончательному разрушению. Трещина будет распространяться с ускорением, но скорость ее продвижения будет настолько малой, что работоспособность детали будет гарантирована в течение долгого времени, несмотря на растущую в ней трещину. Такой подход к оценке работоспособности требует знания как окончательной вязкости материала, так и связи скорости роста трещины с напряжениями, возникающими в процессе службы детали. [c.225]

По-видимому, в пользу особого влияния поверхности на динамику движения дислокаций свидетельствуют и наши оценки термоактивационных параметров микропластической деформации в приповерхностной области кристалла, которые существенно отличаются от аналогичных параметров для макропластической деформации (см. п. 5.1). Так, значения энергии активации 11= 1,1 1,3 1,38 эВ для Si, полученные разными методическими приемами для начальной стадии микропластического течения ниже макроскопического предела текучести, по-видимому, могут характеризовать в первом приближении энергию одиночного перегиба (U — (2,2—2,4)/2 — 1,1 —1,2 эВ), а скорее всего они представляют собой некоторую эффективную энергию активации, абсолютная величина которой, как уже отмечалось в п. 5.1, может меняться в зависимости от глубины пластически деформированного приповерхностного слоя, т.е. приближаться к Uq а быть даже меньше Uq при локализации пластического течения в тонких поверхностных слоях и, наоборот, стремиться к значению i/д.п по мере расширения фронта пластической деформации от поверхности. Аналогичная тенденция прослеживается и на имеющихся литературных данных. [c.160]

Для упрощения численных расчётов при определении внутренних напряжений можно также, используя метод локализации, заменить номинальными контактные давления, действующие на границе упругого полупространства на удалённых от рассматриваемой областях взаимодействия. Для оценки их вклада в напряжённое состояние полупространства на оси, проходящей через центр отдельного пятна контакта, воспользуемся, например, следующими аналитическими выражениями, полученными интегрированием внутренних напряжений от номинальных давлений р, равномерно распределённых в области = = г > Ап - Тогда получим следующие выражения для величины максимальных касательных напряжений [c.26]

В главе 1 показано, что точность решения задачи дискретного контакта, полученного с помощью метода локализации, повышается с увеличением числа слоев штампов, на которых условия контакта формулируются точно. С целью оценки точности полученного на основании рассмотрения вспомогательной задачи решения мы сравнили его с решением, получающимся, если при постановке задачи принять во внимание ещё один слой штампов (в рамках осесимметричной постановки последний моделировался кольцом радиуса I и ширины 2а, внутри которого прикладывалось эквивалентное давление). Результаты расчётов для системы сферических штампов показали (см. [52]), что разница в рассчитанных двумя способами радиусах пятна контакта при самом плотном расположении контактных зон не превышает 8%. [c.238]

Для оценки прочности конструкций необходимо иметь предельные характеристики деформирования материала с учетом вида напряженно-деформированного состояния (НДС). Получение этих характеристик экспериментальным путем затруднено, так как измерительная техника не позволяет оценить неоднородность НДС по длине и толщине образцов при конечных деформациях. Для получения характеристик расчетным путем необходимо знать истинную диаграмму деформирования вплоть до момента начала разрушения образца. При построении диаграмм обычно используют экспериментальные результаты растяжения цилиндрических стержней и оболочек. Значительные трудности в построении истинной диаграммы возникают после момента локализации деформаций, из-за неоднородности НДС по длине и толщине образца. Поэтому для получения механических и предельных характеристик необходимо совместно анализировать экспериментальные и теоретические результаты. [c.115]

Оценки температур по формулам (5.1) и (5.2) для условий трения, при которых в работах [8, 9] наблюдалось появление ЛКС на сталях, меди и никеле, дают приблизительно одинаковые значения температур вспышек в диапазоне температур 600—900 °С — в зависимости от материала пар трения. Средняя температура поверхности трения меди при этом не превышает 40 С, а стали — 100 °С. Такое различие между средней температурой поверхности и температурой вспышки в пятне контакта может стать основой для объяснения локализации деформации в тонком поверхностном слое зоны контакта. Согласно модели импульсного выделения тепла при жестком соударении микровыступов [c.149]

Оценка распределения температур в пятне контакта ЛКС после вспышки, полученная из решения соответствующих уравнений теплопроводности (рис. 5.6, 5.7), показывает, что в зоне вспышки имеет. место большой градиент температур по глубине материала (/), который должен обусловливать резкое падение предела текучести и напряжения сдвига в очень тонком поверхностном слое, вызывая сильную локализацию пластической деформации по глубине. В свете этих данных зону А в слоях трения нельзя рассматривать в виде объекта, дефор- [c.149]

Модель трегцины Леонова—Панасюка—Дагдейла и целый снектр результатов анализа состояния трегцины нормального отрыва в условиях плоского па-пряжепиого состояния приводятся в. Помимо классических результатов, включены и новые [ ], [ ] — оценка остаточных напряжений в пластине с трегциной нормального отрыва после разгрузки, локализация пластических деформаций при повторном нагружении (двухзонное пластическое течение) и вы-чпсленпе параметров локализации, оценка величины раскрытия трегцины при повторном пагружепии. [c.15]

Мы кратко опишем теорию Гейзенберга [7], содержащую отдельные правильные поло жения, хотя основное предположение о том, что кулонов-ское взаимодействие между электронами обусловливает сверхпроводимость, неправильно. Гейзенберг попытался доказать [7, 26, 113], что электроны со значениями энергии, близкими к поверхности Ферми, могут при низких температурах конденсироваться в электронные решетки малой плотности, движущиеся в различных направлениях. Эти электроны могут быть грубо описаны волновыми пакетами, образованными из состояний с волновыми векторами в области Л/с около поверхности Ферми к =А>. Размазанность волнового пакета порядка Дж=.1/ДА . Кинетическая энергии, необходимая для локализации электрона, имеет порядок h kp klm, где т—некоторая эффективная масса. Увеличение кулоновской энергии, полученное за счет образования решетки из таких волновых пакетов, по очень грубой оценке, имеет порядок [c.753]

Приведенное выражение показывает пути снижения интенсивности изнашивания уменьшение плотности накопленной материалом энтропии, локализация энергетических процессов в тонком поверхностном слое изнашиваемого материала, применение материалов с максимальным значением Sq или повышение этой величины различными методами (поверхностным упрочнением, легированием элементами с высокими энергиями активации и др.)- Однако оно не отражает влияния отдельных физических и химических процессов на увеличение плотности накоплений энтропии и производства избыточной энтропии, которые необходимо знать для теоретической оценки долговечности или износостойкости узла трения. Не умаляя ценности полученных результатов, необходимо отметить, что они не позволяют выразить об1цую связь внешних взаимодействий с термодинамическими и физикохимическими процессами в трибосистеме, определяюш,ими интенсивность изнашивания или долговечность различных трибосистем. [c.110]

Метод цветной индикации позволяет изучить распределение коррозии по поверхности стали и выявить локализацию коррозии. Кроме того, данный метЬд позволяет определить эффективность действия различных пленкообразующих ингибиторов коррозии путем оценки сплошности и длительности жизни защитных пленок на поверхности стали. [c.214]

Исследования процесса деформирования [22, 27, 48, 67] свидетельствуют о наличии ряда специфических эффектов, свойственных методике испытаний на термическую усталость это, одной стороны, существенная локализация пластической деформации в наиболее нагретой части образца, и с другой — при более высоких параметрах термомеханического воздействия — интенсивное формоиз1менение [27] (появление ряда гофров ), проявляющееся из-за нестационарности процесса циклического унрутопластического деформирования разных зон образца в связи с возникновением продольного градиента температур. Эти эффекты вызывают значительные трудности в расшифровке действительной картины процесса упругопластического деформирования и вносят существенные пограшности в оценку сопротивления термической усталости. [c.25]

Основным крнтерне . оценки качества работы шлифовальных станков является соответствие выходных параметров обработанных деталей заданному допуску, которые определяются по результатам статистического контроля. При этом особую остроту приобретает обнаружение отклонений динамических характеристик станка и технологического процесса, а также локализация неисправностей, вызывающих снижение качества обработки. Для решения этой типичной задачи диагностики применительно к шлифовальному станку-автомату используем комплексный под ход [1]. Известные измерительные устройства для определения точности работы металлорежущих станков, их статических н динамических характеристик, как правило, позволяют решить частные задачи и не удовлетворяют требованиям, предъявляемым к комплексной диагностике шлифовальных станков, в том числе внутришлифовальных. Характерной особенностью последних является [c.115]

Наряду с оценкой щелочи как катализатора процесса существует и несколько другое определение ее роли, выдвинутое Холлом, Партриджем и Шредером. По их мнению, скорость коррозии стали в воде (это подтверждается приведенной выше реакцией) незначительна даже в присутствии щелочи. Возникающая при этом пленка магнитной окиси железа имеет сильные защитные свойства и поэтому также тормозит данную реакцию. Дальнейшее протекание ее определяется влиянием на эту пленку присутствующих в котловой воде веществ если пленка повреждается, то реакция протекает дальше, в противном случае она прекращается. В данном случае щелочь рассматривается как реагент, разрушающий пленку из окислов железа с образованием ферритов. Полагают, что этому процессу способствуют пептизирующие (коллоидно-электрохимические) свойства раствора едкого натра. Относительно причин локализации коррозии и образования трещин существуют две основные гипотезы. [c.260]

Анализ, обеспечение и оценка ремонтопригодности элементов машины при различных видах ремонтного воздействия базируются на рассмотрении моделей ремонтопригодности машины, описанных в гл. 6. Ремонтопригодность каждого конструктивного элемента является совокупностью ряда его свойств контролепригодности, доступности, легко-съемности, восстанавливаемости, взаимозаменяемости, регулируемости, обслуживаемости и др. Эти свойства отражают конструктивные особенности элемента, которые оказывают влияние на характеристики технологических процессов предупреждения, обнаружения и устранения отказов. Например, контролепригодность элемента существенно влияет на время и трудоемкость поиска и локализации отказа, а также проверки его технического состояния. [c.248]

Дать г орректную оценку времени, которое проходит от момента обнаружения до локализации мест повреждений Дт, представляется весьма затруднительным. Значительное влияние на эту величину оказывает схема и сложность сети, а также различные уело 1ИЯ ее трассировки и эксплуатации. В качестве примерных для тепловых сетей опытного района приняты значения, при-веденны в табл.4.2. [c.166]

Оценки энергетических эффектов замещения А1 —> 81 и О —> N в оксинитриде кремния при образовании О -фазы показали [26, 27], табл. 5.1, что наиболее вероятна парная локализация атомов кислорода около атомов А1, осуществляемая таким образом, что мостиковая позиция, занятая кислородом в 812К20, занимается атомом N. Переход пары атомов кислорода в координационный полиэдр кремния приводит к некоторому уменьшению устойчивости системы. В то же время при сохранении мостикового кислорода локализация второго атома кислорода вблизи 81 либо А1 не ведет к заметным изменениям энергии системы, что предполагает [c.101]

ХОДОМ Хартри—Фока с учетом трансляционной периодичности проводилась энергетическая оптимизация структуры 0-сксида, а также вычислялись энергии связи для а- и 0-фаз [50]. Оценки показали, что уменьшение химической стабильности 0-фазы в сравнении с корундом связано с повышением ее энергии (на 42 кДж/моль больше, чем для а-А120з). Характеристика природы химической связи проведена в терминах функции электронной локализации (ФЭЛ) [53, 54]. По картам распределения электронной плотности и ФЭЛ авторы [50] установили сферическое строение ионов и оценили (по минимумам ФЭЛ) эффективные радиусы АГ (0,69) и А1° (0,72 А), оказавшиеся в разумном согласии с ионными радиусами АГ, А1 — катионов в молекулах (0,78 и 0,83 А, соответственно) [55]. Делается вывод, что межатомные взаимодействия в 0-А12О3 имеют ионную природу. [c.126]

Nondestru tive evaluation (NDE) — Неразрушающая оценка. Широко рассматриваемый аналог неразрушающей проверки (NDI). Более точно, количественный анализ NDI результатов используется для определения, будет ли материал годен для использования, несмотря на присутствие не-сплошностей. С NDE дефекты могут быть классифицированы по размерам, форме, типам и локализации, позволяя исследователю определить, является или нет дефект(ы) допустимым(и). Проектные допустимые повреждения основаны на концепции обеспечения безопасной работы в присутствии дефектов. [c.1006]

Для оценки точности метода локализации и выбора значения п, дающего погрешность в пределах заданной степени точности результатов, были проведены расчёты контактного давления р(/9, в) для одноуровневой системы инденторов при разном значении п, характеризующем количество слоёв инденторов, близлежащих к рассматриваемому индентору, на пятнах контакта которых принимается во внимание фактическое распределение давления. Так, при п = О интегральный член в левой части уравнения (1.17) равен нулю, влияние всех пятен контакта, окружающих произвольное фиксированное пятно, оценивается номинальным давлением, распределенным вне окружности радиуса Ло (второй член в правой части (1.17)), где Aq определено [c.30]

Как следует из метода локализации (см. 1.2.3), такую замену можно осуществить с любой наперёд заданной степенью точности. Радиус i o области f2o может быть определен на основе следующей предельной оценки. Предположим, что внутри кольца (Г2до Rq < г < Ri) действует N сосредоточенных сил интенсивности Pi (г = 1,2,..., п), равномерно распределённых в этой области так, что номинальное давление в ней можно считать постоянным р х,у) = р. Этот случай в определённой степени является предельным случаем дискретного контакта. Определим [c.55]

Для оценки надежности труб, бывших в эксплуатации 4,5 года на ОГКМ, на стенде полигона скважины М 643 сотрудниками ПО "Оренбурггаздобыча" проводились натурные испытания отрезков труб диаметром 720 X 22 мм из стали 20 длиной 3 м, вырезанных из действующего газопровода и из новой трубы. С целью локализации разрушения с наружной поверхности в средней части катушек были сделаны лыски глубиной 9 мм и длиной 1000 мм. Гидроиспытания осуществляли технической водой с помощью кислотного агрегата "Азиммаш-30". [c.117]

Выдвинутая проф. В. Голяховским проблема психологической адаптации к новым условиям существования заслуживает серьезного внимания. Станочники, работающие иногда без средств защиты (очков, ограждений зоны резания и др.), рискуют потерять зрение. Только объективная, научно обоснованная оценка опасности и локализация ее в зоне образования, т. е. переход от техники безопасности к безопасной технике, являются современным методом предупреждения травматизма. Так, например, единственным эффективным рещением, предупреждающим последствия привыкания к опасности заводского и городского транспорта, является реконструкция транспортных дорог, исключающая пересечение их с пешеходными дорожками. [c.6]

Различные оценки, а также данные этого эксперимента, относящиеся к энергетическим спектрам образующихся фотоэлектронов (ширины электронных пиков), показывают, что все электронные состояния в области локализации состояния Ъд остаются изолированными, и квазиконтинуум ридберговских состояний не возникает. [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...