Осадка полосы

Найти силу осадки полосы с прямоугольным поперечным сечением в условиях плоского деформированного состояния (рис. 134). Напряжение трения по абсолютной величине одинаково на всей контактной поверхности и равно пределу текучести на сдвиг Тд. [c.306]

Приведены решения ряда задач горячего формоизменения по простейшим теориям ползучести. Исследованы осадка полосы в условиях плоской деформации, а также осадка сплошного и полого цилиндров, продольная прокатка листа, раздача тонкостенных цилиндрических и сферических оболочек, толстостенных цилиндров и сфер, прессование полосы в условиях плоской деформации и прессование круглого прутка, изгиб листа, деформирование длинной узкой прямоугольной мембраны, круглой мембраны и тонкостенных цилиндрических труб в жестких конических матрицах. В некоторых из перечисленных случаях рассмотрены оценки возможности локализации деформаций и поврежденности в заготовках. [c.7]

Приведем результаты расчета процесса осадки полосы с поперечным сечением 20 X 20 мм из котельной стали, кривые ползучести которой при температуре 1150 "С изображены на рис. 1Л,г. Для этой стали при указанной температуре Шх = 0,215 = 96 [c.96]

Сопоставляя (4.10) и (4.41), заключаем, что они полностью совпадают, и, следовательно, решение задачи осадки цилиндра аналогично решению задачи осадки полосы в условиях плоской деформации. Поэтому ниже без вывода приведены формулы для контактных давлений и интенсивностей сил трения в трех зонах контакта, а также уравнения, определяющие границы зон. В зоне скольжения при с г Га [c.100]

Так же, как и в случае осадки полосы в условиях плоской деформации, можно вывести формулы для сил F в различных частных случаях двух и трех зон. Они получаются из формул, приведенных в книге [131 ], подстановкой вместо предела текучести величины эквивалентного напряжения. [c.101]

Сумма (Г + /7 во втором слагаемом пропорциональна эквивалентному напряжению. Это следует из того, что в решении задачи используются те же допущения, что и в решении задачи одномерной осадки полосы (см. 26). Поэтому остается справедливой формула для эквивалентного напряжения (4.8). В таком случае дифференциальное уравнение (4.99) принимает вид [c.119]

Так же, как и в случае прокатки ( 32), в отличие от осадки полосы в условиях плоской деформации ( 26) эквивалентное напряжение в очаге деформации не постоянно. Оно изменяется в зависимости от координаты сечения х вследствие того, что высота А и ее [c.134]

Теоретический анализ объясняет форму экспериментальных эпюр контактных касательных и нормальных напряжений при осадке полосы. Эпюры состоят в общем случае из трех участков с различной закономерностью изменения касательных и нормальных напряжений. В участке I (участок скольжения) касательные напряжения равны произведению коэффициента трения на нормальное давление в этом участке касательные и нормальные напряжения растут по показательной кривой. [c.242]

Таким образом, в зависимости от соотношения размеров сечения полосы и величин коэффициентов трения при осадке полосы возможны четыре вида эпюр [c.244]

Во многих случаях полное и удельное усилия можно определить методом работ проще. Для приведенного выше примера осадки полосы в условиях плоской деформации это можно осуществить следующим образом. [c.254]

Рассмотрим применение вариационных методов к решению задачи осадки полосы шириной 26, толщиной 2й и длиной I между шероховатыми плитами в условиях плоской деформации. Эта задача решена выше методами совместного решения приближенных уравнений равновесия и уравнения пластичности и методом работ. [c.259]

Многие задачи по обработке металлов давлением могут быть решены различными методами, как это было показано на примере определения усилия при осадке полосы в условиях плоской деформации и внутреннего давления в трубе. [c.267]

Для осадки полосы конечной длины, имеющей прямоугольную или овальную форму поперечного сечения, при условии постоянного и максимального по величине напряжения контактного трения С. И. Губкин вывел формулу удельного усилия [c.333]

Рассмотрим на примере осадки полосы квадратного поперечного сечения, как следует производить оценку возможности разрушения и допустимую деформацию. [c.119]

Аналогично случаю осадки полосы без внешних зон были построены диаграммы распределения H/g и ст/Т по продольному сечению полосы с отношением l/h = 0,5. [c.130]

Рис.- 53. Распределение Н/ (а) и а/Т (б) при осадке полосы с внешними зонами и отношением Ик — 0,5

Рис. 54. Схема осадки полосы с внешними зонами (трехмерное течение)

Процесс объемной протяжки можно рассматривать как состоящий из элементов свободной осадки и осадки полос с внешними зонами в условиях плоского деформирования. Решение этих задач приведено выше. Используя эти результаты при выборе подходящих функций и удовлетворяя граничным условиям (4.33), представляем статически возможное поле напряжений в следующем виде [c.133]

ПРИ ОСАДКЕ полосы С ВНЕШНИМИ ЗОНАМИ в УСЛОВИЯХ ТРЕХМЕРНОГО ТЕЧЕНИЯ ( /А = 1,0 //Л = 0,5) [c.138]

Для определения оптимальных размеров исходных заготовок, обеспечивающих равномерное заполнение полостей штампа, необходимо знать положение границы раздела течения в начале и конце второй стадии штамповки. При осадке полосы без уширения площадь продольного сечения поковки остается постоянной, поэтому положение границы при деформации позволяет найти длину и высоту заготовки. [c.172]

Качество соединений и режимы сварки зависят от точности обрезки полос и их установки в губках. Оплавление тонких полос происходит легче, причем из-за малых размеров перемычек повышенной плотности тока и тонкого расплава конечные скорости оплавления должны быть выше. Повышение напряжения холостого хода с увеличением ширины полос (рис. 37) обеспечивает требуемую плотность тока. При этом также увеличиваются суммарные припуски на оплавление и осадку. Полосы также сваривают при ускорении перед осадкой или с применением высокого (20—28 в) напряжения, обеспечивающего равномерный слой расплава при узкой зоне нагрева. Малое конечное расстояние Ак, составляющее (2,5—3,5)6, усиливает теплоотвод в губки. Давление осадки растет [c.51]

Построим поле линий скольжения для осадки полосы длиной а и толщиной к плоскими шероховатыми плитами (трение на поверхности контакта максимальное). Вследствие симметрии относительно осей X м г достаточно рассматривать одну четверть сечения полосы (рис. 6.20, а). [c.204]

Таким образом, при осадке полосы эпюры напряжений, а соответственно и контактная поверхность разделяются в обш,ем случае [108] на три участка (зоны), как показано на рис. 7.2. [c.240]

Изложенные результаты вычисления удельных усилий осадки полосы, полученные методом совместного решения приближенных уравнений равновесия и пластичности, достаточно близко совпадают с решениями, выполненными методом линий скольжения, в частности путем численного интегрирования уравнений характеристик, примененного и В. В. Соколовским. [c.252]

Осадка полосы конечной длины [c.258]

Поскольку на практике при вытяжке в вырезных бойках отношение — < 2, то по аналогии с процессом осадки полосы мо-<1 [c.289]

Помимо механических испытаний для выявления пластичности применяют методы технологических испытаний прокатку клина на полосу постоянной толщины, прокатку специального слитка или деформированной заготовки постоянного сечения на клин и осадку слитка на клин. [c.89]

ИК-спектры поглощения твердого вещества - вещества защитных пленок, продуктов коррозии, осадков и отложений - более сложны, чем спектры водных растворов. Это вызвано искажением структуры соединения, находящегося в твердой фазе, вследствие взаимодействия кристаллического поля с излучением. При этом происходит так называемое снятие вырождения и число полос в спектре увеличивается. Однако методика исследования твердофазных систем проще. Наиболее широко применяют методику, предусматривающую прессование таблеток из исследуемого вещества и бромида калия, особенно бромида калия марок для ИК-спектров и оптически чистого. Здесь используется пластичность бромида калия, приобретаемая при повышенном давлении. [c.201]

Эти уравнения выражают также закон движения эйлеровы координаты х, у движущихся точек тела выражаются через их начальные (лагранжевы, сопутствующие) координаты Хо, Уо и время t. Исключая время t, получим уравнение траектории точки, заданной начальными координатами (ха, i/o) в виде у = хоу /х, т. е. при осадке полосы ее точки описывают гиперболы (рис. 12, г). Например, точка А описывает гиперболу у = hobo/x. Координаты начальной точки этой траектории равны (Ьо. o) конечной — (Ь, Н). [c.56]

Найти силу осадки полосы с прямоугольным поперечным сечением в условиях плоского деформированного состояния (рис. 130) при отсутствии и при наличии внешних пластически иедеформирусмых областей Абсолютную [c.302]

Граничные условия (17), (18), (21) показывают, что в случае идеально гладких границ инструмента (o=0 (на всех границах расчетной области), а ifi — заданная функция координат на этих границах. Следовательно, в этом случае ставится задача Дирихле для системы дифференциальных уравнений (12), (15) с фиксированными граничными условиями для и и. Зависимость коэффициентов уравнения (12) и его источникового члена от скоростей деформации показывает, что при граничных условиях о) = 0 течение в пластической области может быть безвихревым ( =0) только в отдельных частных случаях. Например, при осадке полосы между идеально гладкими плитами возникает однородное напряженное состояние и скорости являются линейными функциями координат [c.59]

Рассмотрим применение этого метода на примере осадки полосы шириной 2Ь, высо-гой 2h, неограниченной длины между плоскими, шероховатыми плитами по Ё. П. Унксову 2, 3] (рис. 106). Начало координат расположим в центре образца. Так как длина образца (размер перпендикулярный плоскости чертежа) неограниченно велика, деформация будет плоской. Вследствие симметрии полосы относительно оси z определим напряжения для правого сечения. [c.232]

При осадке полосы, когда blh>2, протяженность участков I я II зависит от величины коэффициента трения и отнои1ения ширины к толщине. [c.243]

Применим метод работ к определению усилия осадки полосы шириной 2Ь, высотой 2/г и длиной I, значительно превышающей ширину, так что деформацию можно рассматривать плоской. Условия деформации возьмем из примера, рассмотренного выше при изложении метода совместного решения приближенных уравнений равновесия и уравнения пластичности. Напряжение трения Тк на контактной поверхности принимаем постоянным, не зависящим от х. Деформацию принимаем равномерной, хотя трение на контактной поверхности в действительности приводит к неравномерности деформации. Напряжения сГг и Tj в этом случае являются главными. Согласно выражениям (1.34) и (2.2), 0 = Тт. [c.253]

Е. П. Уиксов подробно исследовал процесс осадки полос в условиях плоской деформации. Эксперименты показали, что в зоне прилипания при осадке сравнительно низких полос касательные напряжения на контактной поверхности резко снижаются и на оси симметрии обращаются в нуль. В случае, когда имеется полное прилипание, касательные напряжения имеют максимум у кромки образца. [c.111]

Напряжений на контактной поверхности характерна их небольшая величина, по мере уменьшения ширины бойка они уменьшаются и при и h == 0,2 практически отсутствуют. Нормальное давление имеет характерное, как и для осадки полосы без внешних зон, повышенное значение р на краю контактной поверхности. Однако эта неравномерность уменьшается для узких бойков. Среднее удельное давление больше для узких бойков, чем для широких. Эпюра для Оу разрывная в действительности изменение вдоль оси х будет более плавным. Для напряжений . [c.127]

Ряс. 23. Схемы свободной осадки (ковки) прессованных полос и прутков на прессе 5000 Т а — осадка полос и прутковых заготовок б — ковка прутка ф 85 мм (температура начала = 390° С и конца ковка = 350 С) в — ковка полосы размерами 62X115 лш [c.213]

Приближение тёплого фронта характеризуется интенсивным падением атмосферного давления, постепенным усилением ветра, иногда до 6—9 баллов и, наконец, выпадением впереди фронта осадков полосой в ширину до 300—400 км. Эти осадки в зимний период при температуре ниже 0° обусловливают образование общих метелей, в большинстве случаев значительной силы. Прохождение тёплого фронта зимой часто сопровождается оттепелью, а метель сменяется слабыми осадками в виде мороси, слабого дождя или густого крупнокапельного тумана. При прохождении холодного фронта, особенно арктического, температура падает, абсолютная влажность воздуха уменьшается, давление растёт, ветер становится порывистым, а иногда приобретает характер шквала. В полосе фронта выпадают непродолжительны шквалистые, так называемые ливневые осадки дальше, на расстоянии до 200 км идут разорванно-дожде-вые облака. В летнее время эти осадки сопровождаются грозами. После прохождения холодного фронта наступает резкое похолодание, а иногда устанавливаются длительные и сильные морозы. [c.633]

Ренне И. П., Яковлев С. П. Плоская осадка полосы с шероховатыми плитами с различными коэффициентами трения.— В сб. Технология машиностроения, вып. 1. Тула, Приокское кн. изд-во, 1967. [c.486]

При очистке верхний слой металла с поверхности снимают с помощью абразивных материалов определенной зернистости или вращающихся проволочных щеток. Зерна абразива, прикрепляемые к полосе бумаги, материи или металла, к ленте или диску, обычно изготовляют из карбида вольфрама, окиси алюминия, алмаза или силикатного материала при условии тщательного контроля за степенью зернистости. Шлифование можно проводить вручную или механически, методом сухой обработки или при смачивании (например, водой). При этом достигается некоторое макровыравнивание поверхности или микрошлифовка, направление которой может быть целенаправленным или случайным в зависимости от применяемого способа. Давление при шлифовании абразивом, а также вид и степень смазки следует тщательно контролировать во избежание налипания частиц металлических осадков на поверхность, присутствие которых могло бы вызвать дефекты при нанесении металлических покрытий. [c.62]

На рис. 2.16, а показана картина полос интерференции для плоской модели меридионального сечения массивной шины при осадке на 8%. Напряжения по сечению шины распределены неравномерно. На нижнем крае по концам поверхности скрепления шины со ступицей возникает концентрация напряжений (/Нтах>4,0). Несколько меньшая концентрация напряжений возникает по концам поверхности контакта шины с опорой (верхний край). Высокие наибольшие касательные напряжения Ттах возникают в середине массива шины, где т 1ах=4,5. При качении шины эти напряжения изменяются циклически, что приводит к периодическому деформированию шины и выделению теплоты. В этом одна из основны.х причин усталостного и теплового разрушения массивных шин. Зона разрушения, наблюдаемая в натурных шинах (зона А на рис 2.16, б), со1Впадает с зоной действия наибольших касательных напряжений. [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...