Поверхность зуба теоретическая

И в том и в другом случаях центрирование и закрепление колеса при шлифовании отверстия производится в патронах по рабочим поверхностям зубьев (теоретически по начальной окружности). Для этого во впадины венца закладываются обычно три или шесть установочных элементов для прямозубых цилиндрических колес — ролики для цилиндрических колес со спиральным зубом — шарики или витые упругие ролики для конических колес — шарики. [c.363]

При проектировании и изготовлении теоретически точного эвольвент кого конического зацепления встречается ряд практических трудностей [3]. Поэтому профилирование эвольвентного конического зацепления сводят к построению эвольвентных зубьев на поверхностях так называемых наружных дополнительных конусов с вершинами О1 и О2, оси которых совпадают с осями проектируемых колес, а образующие перпендикулярны к образующим делительных конусов. В этом случае построение торцовых поверхностей зубьев значительно упрощается, так как доп мнительные конусы могут [c.305]

Для профилирования зубьев конических колес используют теоретическое производящее плоское колесо, которое заполняет впадины теоретического исходного колеса. При этом между поверхностью вершин теоретического исходного колеса и поверхностью впадин производящего колеса предусматривается радиальный зазор. Для получения сопряженных поверхностей зубьев колес, составляющих зубчатую пару, производящие колеса, используемые для нарезания каждого из этих зубчатых колес, должны быть совпадающими, т. е. станочные аксоиды обоих производящих колес должны совпа- [c.132]

Косозубыми называют колеса, у коюрых теоретическая делительная линия зуба является частью винтовой линии постоянного шага (теоретической делительной линией называется линия пересечения боковой поверхности зуба с делительной цилиндрической поверхностью). [c.117]

Рассмотренный зазор б называется радиальным. Зазор, получающийся вследствие неплотного примыкания боковых поверхностей зубьев, называется боковым. В современных зубчатых зацеплениях боковой зазор теоретически принимается равным нулю. В практике его величина устанавливается допуском, который при точной обработке колес оказывается очень малым. [c.31]

Для образования боковых поверхностей зубьев можно предложить много различных поверхностей, удовлетворяющих основной теореме зацепления. Решающим условием для их выбора является технологичность процесса нарезания зубьев, т. е. получение достаточно простых конструкций станков и режущих инструментов, допускающих корректирование условий зацепления. Теоретически наиболее простыми сопряженными поверхностями, обеспечивающими постоянство передаточного отношения, являются эвольвент-ные конические поверхности, которые образуют сферическое эволь-вентное зацепление. Эвольвентная коническая поверхность (рис. 106) образуется движением прямой ОМ, лежащей на образующей плоскости (О. П.), перекатывающейся без скольжения по основному конусу (О. К.). Каждая точка прямой ОМ описывает кривую, называемую сферической эвольвентой. [c.200]

Теоретическое обоснование способа огибания было дано Оливье, который предложил два варианта этого способа. В первом обе сопряженные поверхности зубьев нарезаются одной производящей поверхностью, отличающейся от требуемых сопряженных поверхностей. Во втором способе производящая поверхность совпадает с одной из требуемых сопряженных поверхностей, причем относительное движение производящей поверхности и заготовки должно быть таким же, какое имеют требуемые сопряженные поверхности. [c.415]

Благоприятная с точки зрения суммирования ошибок зацепления и деформаций форма профиля зуба требует отступления от идеально точного теоретического профиля. Назначение размеров и формы этих отступлений, необходимых для повышения быстроходности и динамической прочности передачи электропоезда, является особо ответственным, так как применение цементации и закалки рабочих поверхностей зубьев не позволяет надеяться на улучшение условий контакта в результате приработки. [c.212]

К работам по динамике передач следует также отнести экспериментально-теоретическую часть диссертации бывшего аспиранта кафедры В. В. Шульца. Перед ним была поставлена задача выяснения причин преждевременного и аварийного выхода из строя передач винтовыми колесами в машинах для производства искусственного волокна. Им был спроектирован испытательный стенд для этих передач, работающий по схеме замкнутого потока мощности. Стенд был изготовлен на заводе им. К. Маркса. На основании произведенных теоретических исследований и эксперимента, поставленного на указанном стенде, было установлено, что причиной отмеченных выше дефектов работы винтовых передач явились нелинейные крутильные колебания, возникающие в валопроводе, сопровождающиеся разрывом контакта между поверхностями зубьев. В результате работы были даны практические рекомендации по уменьшению колебаний и предложен метод расчета привода, исключающий возникновение крутильных колебаний. Следует отметить, что для проведения динамических испытаний, а также для изучения поведения масляной пленки при ударах зубьев были разработаны оригинальные методы измерения и создана специальная аппаратура. [c.8]

Теоретически правильный эвольвентный профиль у нарезанных зубьев в торцевом сечении получается лишь при применении эвольвентных червячных фрез однако ошибки в профиле, возникающие при нарезании одно-заходными червячными фрезами с прямолинейным сечением профиля витка исходного червяка в осевой или в перпендикулярной к витку плоскости, до известных пределов (например, до 30—40 микрон для зубчатых колёс с небольшой твёрдостью рабочих поверхностей зубьев) не являются нежелательными. Эти ошибки приводят к более выпуклому профилю нарезаемого зуба, чем эвольвентный, и способствуют более плавному входу зубьев в зацепление (см. фланкирование, стр. 294.). [c.238]

Процент действительно участвующей в зацеплении поверхности зубьев по отношению к теоретической — для косозубых колёс или действительная ширина зацепления — для прямозубых колёс. [c.287]

Основная причина шума зубчатых передач и возникновения динамических нагрузок на зубьях заключается в том, что при нарезании, шлифовании или окончательной доводке зубчатых колёс возникают такие ошибки в расположении профильных поверхностей зубьев (в шаге и в профиле зубьев), которые при равномерном поступательном движении сопряжённой с зубчатым колесом точной (эталонной) рейки (или при равномерном вращении эталонного зубчатого колеса) приводят к его неравномерному вращению. Эти ошибки являются причиной неравномерности передаточного числа зубчатой передачи и в то же время не влияют на величину зоны касания зубьев (при медленном вращении зубчатых колёс). В связи с этим они не устраняются в результате станочных доводочных процессов (шевингования, притирки и т. п.) или приработки и притирки в паре, за исключением тех случаев, когда при доводке больше металла снимается на участках с положительными (от тела) отклонениями действительных поверхностей зубьев от теоретических. Например, притирка в паре при таких условиях, когда положительные ошибки в шаге вызывают дополнительную закрутку соединения между шестерней и приводным валом (и притом такую, которая приводит к значительным дополнительным нагрузкам на зубья), может привести к уменьшению ошибок в шаге, а следовательно, и шума передачи. [c.291]

При X = у = k теоретически контакт сопряженных поверхностей зубьев происходит по поверхности, со степенью приближения, принятой нами в выкладках. [c.65]

Зацепления с линейчатым контактом обладают более высокой нагрузочной способностью по сравнению с зацеплениями с точечным контактом, образованными таким образом. Поэтому и теоретически и практически представляет значительный интерес найти такие способы корректирования процессов образования точечных зацеплений, которые дали бы возможность вместо точечного получить линейчатый контакт сопряженных поверхностей зубьев. Кроме того, при воспроизведении на станках процесса образования зацеплений с линейчатым контактом не всегда имеется возможность точно воспроизвести принципиально необходимые для этого движения и установки, что приводит к искажениям и нарушению линейчатого контакта в зацеплении. В некоторых случаях преднамеренно прибегают к отступлениям от принципиально необходимых движений и установок для получения особых качеств зацепления. Например, изменяют кривизну производящей поверхности для локализации зоны [c.89]

При нарезании конических и гипоидных зубчатых колес отклонения рабочих поверхностей зубьев от теоретически необходимых для правильного зацепления с линейчатым контактом вызываются следующими причинами [c.93]

На фиг. 3, а показана теоретически необходимая схема нарезания конического колеса обкаткой плоским производящим колесом, осуществляемая при нарезании равновысоких зубьев. В этом случае плоскость Т, касательная к начальному конусу нарезаемого колеса, совпадает с плоскостью производящего колеса и ось резцовой головки перпендикулярна плоскости Т. Благодаря этому не возникает нарушающих зацепление изменений поверхности зубьев. [c.93]

ВИНТОВОЙ ЗУБ — зуб, теоретическая линия которого образована сложным движение точки по соосной поверхности равномерным движением по линии пересечения этой поверхности с плоскостью осевого сечения зубчатого колка я равномерным вращением вокруг его оси (см. Зуб). [c.39]

КОСОЗУБОЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЕ ЗУБЧАТОЕ КОЛЕСО — цилиндрическое зубчатое колесо с косыми зубьями, теоретические линии, которых эквидистантны и на развертке соосной цилиндрической поверхности являются параллельными прямыми. [c.144]

КОСОЙ ЗУБ — винтовой зуб, теоретическая линия которого является частью винтовой линии постоянного шага на цилиндрической поверхности (см. также Зуб) [c.144]

Для контроля профиля зубьев цилиндрических колес применяют эвольвентомеры (фиг. 191). На одной оси с проверяемым зубчатым колесом 3 расположен эталонный сменный диск 1, диаметр которого равен диаметру основной окружности проверяемого зубчатого колеса. Диск соприкасается с поверхностью линейки 5, которая при повороте маховичка 4 приводит во вращение диск 1 (за счет трения качения) и проверяемое зубчатое колесо. Щуп 2, скользящий по боковой поверхности зуба, передает через систему рычагов отклонения от теоретического профиля, которые записываются в увеличенном масштабе на бумаге самопишущим пером 6. [c.370]

Все кривые, удовлетворяющие этому условию могут быть использованы для образования боковых поверхностей зубьев цилиндрических колес. Такие кривые называются сопряженными. Задаваясь произвольно профилем зуба одного колеса, можно построить.сопряженный профиль зуба другого колеса. Таких кривых может 1ть теоретически бесконечное количество. Однако на практике в подавляющем большинстве случаев пользуются эвольвент-ным зацеплением, в котором боковые профили зубьев колес выполнены по эвольвентным кривым. [c.126]

Для возможности увеличения продольной подачи следует уменьшить нагрузку максимально загруженных режущих кромок за счет перераспределения ее на неработающие или малонагруженные кромки. Нагрузку, приходящуюся на крайние зубья, распределяют на зубья а, лежащие за крайним работающим зубом, дальше от полюса профилирования Р, путем увеличения высоты головки этих зубьев (фиг. 432, а). Наружная поверхность этих фрез ограничивается не прямой линией А, параллельной к оси фрезы, а кривой линией В. Форма наружной поверхности зубьев фрезы определяется размерами изделия (диаметром, числом и размерами зубьев) и принятыми за основу условиями резания и распределения нагрузки. Разные авторы проектируют фрезы исходя из разных условий распределения работы между отдельными зубьями из равной загрузки зубьев, равного износа зубьев и пр. Сложные кривые, получающиеся на основе теоретических расчетов, для упрощения изготовления фрез обычно заменяют дугой окружности. Иногда для выравнивания загрузки боковых режущих кромок по длине фрезы изменяют не только высоту (фиг. 432, б), но и толщину зубьев. [c.725]

Мо- дуль т Число зубьев Z Диаметр оь делительной Йд ружностей ВЫСТУПОВ О е 4 О <3 X О S 0) г S =i К р ugS II il ч Высота головки зуба /1 Толщина зуба теоретическая по дуге на передней поверхности 5 [c.295]

Е л 3 S N m 0) л УС о S S Диаметр окружностей Смещение исходного сечения а а Ю S ч П Л) К ю i 08 X п ta О и S 5 ра W Толщина зуба теоретическая по дуге на передней поверхности 5 [c.244]

В результате пересечения конической передней поверхности и задней эвольвентной винтовой поверхности образуется боковая режущая кромка, проекция которой на плоскость, перпендикулярную к оси долбяка, уже не будет эвольвентной. Нарезая зубчатые колеса, такая боковая режущая кромка, двигаясь возвратно-поступательно вдоль оси заготовки, не опишет цилиндрическую эвольвентную поверхность. Поэтому зубчатые колеса будут обрабатываться с соответствующими погрешностями. С целью уменьшения возникающих таким образом ошибок заднюю винтовую поверхность зубьев долбяка образуют исходной зуборезной рейкой, профильный угол которой а<,к выбирается с таким расчетом, чтобы проекция боковой режущей кромки касалась теоретической эвольвенты в точке А, расположенной на делительной окружности долбяка (фиг. 90). В точке А, расположенной на делительной окружности, проведем три вектора М, Т тл Р. Вектор Т в плоскости XZ касается винтовой задней поверхности зуба долбяка. Вектор М идет горизонтально по боковой стороне профиля исходной рейки и касается в точке А задней поверхности зуба долбяка. Вектор Р касается режущей кромки. [c.163]

Отношение числа зубьев колеса и числу зубьев шестерни Часть боковой поверхности зуба, соединяющая теоретическую рабочую поверхность зуба с поверхностью впадин Зацепление без бокового зазора [c.24]

Л1,5] и /М2З2 перекатываются со скольжением одна по дру1011. Если такие же сферические эвольвенты построить для других точек плоскости S, располоя> енных на прямой ОР, то эти эвольвенты будут образовывать поверхности зубьев эвольвентного конического зацепления. Таким образом, передача враш,ения между конусами 1 н 2 осуществляется качением со скольжением сопряженных сферических эвольвентных поверхностей. Разобранное построение позволяет получить теоретически точное коническое эвольвентное зацепление. [c.476]

Как уже указывалось, контакт боковых поверхностей зубьев у рассматриваемой зубчатой передачи теоретически происходит в одной точке, практически же вследствие износа и деформации мате[)иа.ла — по небольшой площадке. В результате на рабочих поверхностях зубьев возникают высокие контактные напряжения, которые в сочетании со значительным скольжением профилей и при отсутствии условий для создания масляного клина могут при-вестп к заеданию рабочих поверхностей зубьев. Поэтому винтовые [c.397]

В эвольвентном зацеплении взаимодействие рабочих поверхностей зубьев происходит по прямой линии. Поэтому при неточности взаимного расположения колес или их деформации под нагрузкой плотность контакта зубьев становится неравномерной, что приводит к концентрации дав.оений на определенных участках контактных линий. Кроме того, радиусы кривизны рабочих поверхностей зубьев, которые определяют нагрузочную способность зубчатого механизма, зависят от диаметра основного цилиндра колеса чтобы увеличить радиусы кривизны, нужно увеличивать диаметры колес. Для того, чтобы избежать указанных недостатков, применяют зацепление с теоретически точечным контактом взаимодействующих зубьев, который за счет придания зубьям соответствующей формы под нагрузкой превращается в контакт по площадке. [c.119]

Под действием нагрузки теоретический точечный или лин1Й-ный контакт вследствие деформации материала детали превращается в контакт по небольшой площадке, обычно имеющей форму круга, эллипса или прямоугольника. Контактные напряжения, обычно циклические, могут достигать большой величины и приводить к усталостному разрушению рабочих поверхностей зубьев колес, колец шарикоподшипников, кулачков и других деталей. Если контактные напряжения превышают допускаемые значен я, [c.155]

Погрешности изготовления колес и сборки механизма при наличии хотя бы одной избыточной связи приводят к нарушению линейчатого касания сопряженных поверхностей, которое в зубчатых механизмах легко может перейти в касание кромок зубьев. Кромочное касание недопустимо по условиям прочности зубьев, и потому стремятся к тому, чтобы сопряженные поверхности имели под нагрузкой локальное касание в средней части зубьев. Теоретически касание будет точечным, а практически после сжатия зубья начинают касаться по некоторой площадке, которая в процессе зацепления перемещается, образуя пятно контакта (рис. 136). Число избыточных связей становится равным нулю, так как высшую пару в этом случае надо считать пятиподвижной (парой первого класса). [c.418]

В результате теоретических исследований полностью разработана теория зацепления таких передач, включая определение условий отсутствия подрезания и заострения зубьев изделия, а также определения коэффициента перекрытия и радиусов кривизны поверхностей зубьев. Исследовано влияние погрешностей изготовления и монтажа передачи на ее качество — эти исследования могут служить основой для определения допусков на изготовление подобных передач. Л. Я. Либуркиным разработана методика контроля толщины зубьев конического колеса и выполнен рабочий проект приспособления для этого контроля. Кроме этого, силами кафедры выполнены проекты реконструкции зубодолбежного станка для нарезания конических колес цилиндро-конической передачи. [c.29]

Формулы (24) — (24д) выведены, исходя из предположения, что при крутящем моменте окружное усилие вдоль ширины зубчатых колёс распределяется равномерно. Таким образом предполагается, что приработкой под нагрузкой (близкой к либо притиркой, либо пришабровкой (или припиливанием) зубьев устраняются технологические перекосы. В большинстве случаев, за исключением быстроходных передач или зубчатых колёс с очень твёрдыми поверхностями зубьев, достаточно достичь прилегания зубьев при сборке и обкатке зубчатых передач вхолостую по всей ширине зубчатых колёс и по всей высоте зубьев (косых и шевронных), чтобы можно было рассчитывать на то, что в результате приработки в течение первого периода работы зубчатых колёс под нагрузкой будет достигнуто равномерное распределение нагрузки по ширине зубчатых колёс (при Р= Р ). Если же вследствие неточного изготовления или неудовлетворительной сборки зубчатые колёса работают (или можно ожидать, что они будут работать) не по всей площади рабочей поверхности зубьев, то коэфициент концентрации нагрузки /Сз следует увеличить в отношении теоретической площади рабочей поверхности зубьев к действительной. [c.278]

В работах Б. П. Соколова [32, 33] и Ч. Г. Мустафина [20, 22, 33] сделана попытка найти распределение усилий между зубьями елочного замка в стадии деформации ползучести. Решение этой задачи основано на использовании левых прямолинейных частей диаграмм напряжение—деформация , относящихся к малым деформациям. Этот прием обосновывается тем, что область работы реальных деталей ограничивается допустимой деформацией за весь срок их службы, для рабочих лопаток и дисков турбин, составляющей 0,1—0,2% (хвостовые соединения рассчитываются на длительный срок службы около 100 ООО часов) . При этом, однако, совершенно не учитывается тот факт, что в зубцах елочных замков возникают значительные местные напряжения и деформации, превышающие средние расчетные величины, вследствие чего указанный выше прием недопустим при расчете. Кроме того, в работе [32] используется метод разложения некоторой функции в ряд по степеням малого параметра , каковым здесь является tg р, где р — угол наклона хвостовика лопатки. Автор ограничивается линейными членами этого разложения между тем tg р не является малым параметром, так как р = 10- 20°. Таким образом и этот прием также не оправдан. По тем же причинам нельзя согласиться с методом определения теоретических величин зазоров между опорными поверхностями зубьев, обеспечивающих линейное распределение нагрузки между зубьями елочного замка, в работах [20, 22], не говоря уже о том, что вопрос этот, при существующей точности изготовления елочных замков, практически мало интересен. [c.7]

При насечке зубьев на витках червячного шевера оставляются узкие ленточки шириной 0,2—0,6 мм, расположенные точно на винтовой поверхности витков теоретического червяка шевера. Материал шевера быстрорежущая сталь Р18, твердость HR 62. Шеверы снабжаются иногда поясками и ненасеченными витками для точной проверки и наладки. [c.540]

Из теоретических предпосылок А. И. Петрусевича известно, что в процессе работы зубчатых колес на поверхностях зубьев возникают силы трения, изменяющие напряженное состояние в зоне контакта и увеличивающие максимальное контактное напряжение сдвига. [c.301]

ЗУБ — выступ на звене для передачи движения посредством взаимодействия о соответствующими выступами другого зйенд. 3. имеет элементы (сх. а) боковую поверхность 5, вершину 2, основание б, кромки 3, 4, торец 1. Часть боковой поверхности вуба образована теоретической поверхностью 9 (сх. 6), удовлетворяющей условиям заданного характера зацеп-яения, и ограниченной предельными линиями 8 и 11. Поверхность зуба Ю, совпадающая с теоретической поверх-ностью, называется главной поверх. [c.97]

В любом сечении профилр зуба эвольвентного долбяка должен быть очерчен по эвольвенте. Расчетное (теоретическое) сечение //—II отстоит от торца на расстоянии а. В этом сечении элементы долбяка в точности соответствуют элементам зуба колеса. Но долбяк по мере затупления его кромок необходимо перетачивать по передней поверхности, а эвольвентный профиль не должен изменягься в любом его (долбяка) сечении. Неизменности эвольвентного прсфиля долбяка можно достичь только тогда, когда боковые поверхности зубьев долбяка [c.400]

Однако такая форма плоского колеса служит источником погрешности профиля заготовки. Каждое колесо сопряженной пары нарезается путем зацепления со своим плоским колесом. Колеса должны быть сопряженными друг к другу, т. е. профиль зубьев одного колеса должен быть огибающей профиля зубьев другого. Для упрощения конструкции головки п )офиль резца принят прямолинейным, следовательно, оба плосковершинные колеса также будут иметь прямолинейные профили зубьев. Вследствие этого каждый из этих профилей не может быть огибающим по отношению к другому, ему сопряженному. Такие колеса не обеспечивают линейного зацепления для нарезаемых заготовок и теоретически должны давать точечное зацепление. Фактически же из-за упругости материала колес боковые поверхности зубьев соприкасаются по некоторому пятну, называемому зоной касания (контакта). Точечное касание обеспечивает достаточно хорошие условия работы зубчатой передачи. При наличии упругих деформаций, разверяющих положение осей, зубья при наличии перекосов будут скользить друг относительно друга без какого-либо заклинивания. При этом зона касания переместится относительно своего первоначального положения, и оба колеса самоустановятся по отношению друг к другу. Это важное свойство обеспечивает зубчатой передаче нормальную работу при перекосах осей. [c.878]

ТОЧНОГО червяка и обрабатываемого колеса происходит по пространственной кривой. Зацепление исходного червяка с нарезаемым зубчатым колесом представляет винтовую передачу с перекрещивающимися осями. В теории эвольвентного зацепления доказывается, что если одно из колес винтовой передачи имеет эвольвентный профиль, то и сопряженное колесо должно быть эвольвентным. Поэтому геометрически точная червячная фреза для эвольвентных зубчатых колес должна проектироваться на базе исходного эвольвентного червяка. Рассекая этот червяк передней винтовой поверхностью, получим режущую кромку и произведя затем затылование, образуем заднюю поверхность зубьев. Преобразуя таким образом эвольвентный червяк в режущий инструмент, получим геометрически точную червячную фрезу. Изготовление точных фрез связано с большими затруднениями, поэтому они не получили распространения в промышленности. При проектировании чистовых червячных фрез теоретически точный эвольвентный червяк заменяют архимедовым червяком либо червяком с прямолинейным профилем в нормальном сечении. Замену стремятся произвести таким образом, чтобы погрешности профилирования были незначительными. Конструируя червячную фрезу на базе архимедова червяка, криволинейный профиль эвольвентного червяка в осевом сечении заменяют прямой линией. Эта прямая может быть проведена через две точки криволинейного профиля эвольвентного червяка либо является касательной к нему в точке, расположенной на делительном цилиндре. В последнем случае угол профиля Oi приближенного исходного архимедова червяка определяется по формуле [c.169]

Шлифование профиля зубьев долбяка производится методом обкатки на специальном прецизионном зубошлифовальном станке, принципиальная схема которого приведена на фиг. 135. Долбяк 3 устанавливается на оправку 2, на которой жестко закреплен эвольвентный копир. 5. При вращении оправки копир, опираясь на неподвижный упор 6, будет по направляющим передвигать центр долбяка. В результате относительно торца шлифовального круга 4 долбяк будет совершать движение обкатки (на фиг. 135 ползун — / и груз —7). Торец шлифовального круга, подобно боковой поверхности зуба рейки, будет занимать относительно загбтовки ряд последовательных положений, огибающая которых и будет эвольвентным профилем зуба долбяка. Шлифование профиля зубьев долбяка может производиться также с помощью червячного шлифовального круга. Принцип обработки основан на зацеплении эвольвентного червяка и обрабатываемого долбяка и подобен фрезерованию зубьев долбяка червячными фрезами. Этот способ нашел применение в основном при обработке мелкомодульных долбяков. Контроль долбяков производится по следующим элементам по профилю боковых поверхностей зубьев, по окружному шагу и накопленной ошибке шага, по биению основной окружности, по отклонению высоты головки зубьев от теоретического размера, соответствующего данной толщине. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...