Л линия делительная

Обозначение шероховатости рабочих поверхностей зубьев зубчатых колес, эвольвент-ных шлицев и т.п., если на чертеже не приведен их профиль, условно наносят на линии делительной поверхности (рис. 8, л, 6, в) для глобоидных червяков и сопряженных с ним колес - на линии расчетной окружности. [c.334]

Окружности и образующие поверхностей выступов зубьев и витков показывают основными (сплошными толстыми) л и и 11 я м и (рис. 10.2). Т о и к и м и Ш Т р II X п у и к т и р -п ы мил н н и я м и показывают на чертежах зубчатых колес, реек, червяков, звездочек цепных передач — делительные окружности, делительные линии, образующие делительных поверхностей (цилиндров, конусов и т. п.), окружности больших оснований делительных конусов (рж. 10.2) па чертежах глобоидных червяков п сопрягаемых [c.187]

Понятие о нарезании со смещением. Если при нарезании червячного колеса средняя линия воображаемой рейки (соответствующая образующей делительного цилиндра червяка) касается делительной окружности червячного колеса, то это колесо будет нарезано без смещения. У такого колеса на делительной окружности толщина зуба равна ширине впадины. Удаляя червячную фрезу от центра заготовки, получим колесо, нарезанное с п о л о- [c.298]

Полученное нами графическим путем уравнение кривой моментов совпадает с интерполяционной формулой Ньютона при раздельных разностях. В случае балки, лежащей на двух опорах А и В, кривая моментов строится способом, указанным на фиг. 5. В этом случае делительная точка d равнодействующей пк = Р соединяется с опорными точками А и В. Точка 4 пересечения направления силы Р4 с линией Bd соединяется с точкой N пересечения равнодействующей Р д. Подобным же образом точка 3 пересечения силы Рд с линией N- 4 соединяется с точкой Л/ 2 равнодействующей Pi2 и, наконец, точка 2 пересечения силы Р с линией N 3 соединяется с точкой /. [c.15]

Угол подъема винтовой линии на делительном цилиндре 0), (Рд) 1го> =- -- л с1д [c.545]

Определив длины ветвей цепи, можно построить структурную схему цепного контура с межцентровыми расстояниями и длинами сопрягаемых ветвей. Такие структурные схемы показаны на рис. 13 и 14. Они построены на базе схем (см. рис. 11 и 12) с различным расположением звездочек в цепных контурах. В многоугольнике, образованном линиями межцентровых расстояний, значения углов р пересечения при условии сохранения исходных чисел зубьев всех звездочек можно произвольно изменять без нарушения значений принятых геометрических параметров передачи Лх. /х. Рю При этом независимо от изменения конфигурации многоугольника и углов пересечения центры элементов зацепления цепи будут всегда оставаться в точках касания шаговых линий с делительными окружностями звездочек. Это установленное правило дает возможность конструктору выбрать оптимальную кинематическую схему на основании однажды выбранных окончательных основных параметров передачи Л и I сопрягаемых ветвей цепи с целыми числами звеньев и углов синфазности и Р.. [c.44]

Исходный контур представляет собой чередующиеся зубья и впадины симметричной трапецеидальной формы. Его базовая линия, на которой ширина зуба равна ширине впадины, называется делительной прямой. Шаг зубьев и все остальные линейные размеры исходного контура определяют по указанным стандартам через модуль т рейки, равный отношению шага по делительной прямой к числу л. [c.88]

Коррекция, при которой делительные окружности не соприкасаются и угол зацепления или а ) отличается от угла зацепления основной рейки или если при этом ф Л , то коррекцию можно называть высотно-угловой Угол между касательной к профилю зуба в торцовом сечении в произвольной точке х и радиальным лучом, проведенным к той же точке из центра колеса Острый угол между касательной в полюсе зацепления к профилю зуба в нормальном сечении и прямой линией, соединяющей полюс зацепления с точкой пересечения осевой линии зубчатого колеса с плоскостью нормального сечения Острый угол между линией зацепления и касательной к обеим начальным окружностям в полюсе зацепления (рис. 1) [c.25]

Обозначения К—общее количество переходов, необходимое для полной обработки детали а —количество сторон деталей, последовательно обрабатываемых на станке (а = /Пд. ) Шд, — число позиций делительного приспособления с —количество последовательных переходов для полной обработки одной поверхности (с = тд. г) Отд, р число позиций револьверной головки й —количество инструментов, одновременно обрабатывающих деталь —время рабочей подачи инструментов х время холостых ходов инструментов /3 —время закрепления и открепления одной детали в приспособлении г р —время транспортировки детали на одну позицию (с учетом фиксации и расфиксации стола или приспособления) iц — время поворота делительного приспособления /д, р —время поворота делительной головки —время замены одного инструмента 7 —-стойкость инструмента Ф—фонд времени / — количество станков- или автоматических линий для полной обработки детали Гц—длительность цикла теоретическая Гц. р —длительность цикла расчетная <Э—производительность оборудования теоретическая ( р —производительность оборудования расчетная Во — суммарная удельная длительность настройки механизмов оборудования из-за случайных отказов Гд. р —расчетная станкоемкость полной обработки детали р —коэффициент, учитывающий потери времени на плановый ремонт оборудования — суммарное количество переходов, выполняемых за один цикл С — себестоимость полной обработки детали 6= 1,15 —коэффициент, учитывающий начисления на зарплату р — коэффициент, учитывающий накладные расходы / — коэффициент многостаночного обслуживания 5 —средняя минутная зарплата рабочего Л—стоимость станка или автоматической линии Л —годовая программа деталей л —количество переходов, одновременно выполняемых на с/анке или линии о-число оборотов в минуту роторных станков т —число рабочих позиций на станке или участке линии, /—число параллель-[ 1 ных участков в линии ц —число последовательных участков в линии 7 —коэффициент наложения потерь предшествующими й участками на потери последнего участка. [c.333]

Н у л е в ые ко ле са (не корригированные колеса) такие колеса, у которых профильная линия ММ (фиг. 385 и 386) касается делительной окружности в точке качения С или совпадает с / со (фиг. 384). В этих колесах при высоте головки к =ут диаметр окружности выступов = /п (г + 2у). [c.528]

Окружной (торцовый) шаг зубьев Pf — расстояние между одноименными профилями соседних зубьев по дуге окружности в сечении А —Л. Нормальный делительный шаг зубьев — кратчайшее расстояние по делительной поверхности зубчатого колеса между эквидистант1гыми одноименными теоретическими линиями соседних зубьев (см. сечение Б —Б). [c.137]

Обозначение шероховатости рабочих поверхностей зубьев зубчатых колес, эвольвелгных шлиц л т, п., если на чертеже не дается их профиль, условно наносится на линии делительной окружности [c.34]

Вал червяка установлен на конических роликоподшипниках (рис. 13.16). Выбрать подшипники по каталогу, если передаваемая мощность N = 5 кет-, диаметр делительного цилиндра червяка = 63 лгл со = 150 рад/сек] диаметр шейки вала d = 40 мм Kg= 1,3 Л = 5000 ч угол подъема винтовой линии червяка X = 12°ЗГ44" (при q = 9 2, = 2) приведенный угол трения р = 2°35 Кт = 1,0. [c.228]

Косозубые зубчатые колеса. Для передач между парал-лелльными осями применяются также колеса с косыми зубьями. Зубья таких колес выполняют по винтовой линии, как показано на рис. 18.7, (2, с углом наклона на делительном цилиндре р. В этом случае зубья одновременно соприкасаются не по всей длине, а линия их соприкосновения Л — Л, перемеш,ается по поверхности зуба и лежит в плоскости зацепления П, касательной к основному цилиндру. Чем больше угол 1 наклона зубьев, тем дольше пара зубьев будет находиться в зацеплении. Угол Р = 8...18" для обоих колес зубчатой пары должен быть одинаковым. [c.184]

Если рассматривать червяк как косозубую цилиндрическую шестерню, у которой начальный цилиндр совпадает с делительным, а червячное колесо в центральном (среднем) сечении — как цилиндрическое колесо, то для червячных передач будут пригодны те же определения, что и для цилиндрических колёс (табл. 3 на стр. 217-221 и табл. 4 на стр. 221—222), для следующих терминов боковой зазор выкружка высота головки зуба червячного колеса h высота головки зуба червячного колеса до постоянной хорды высота головки витка чсрвякаЛ высота зуба червячного колеса высота витка червяка Л, высота ножки зуба червячного колеса высота ножки витка червяка высотная коррекция глубина захода зуба йд глубина захода инструмента hos, головка витка червяка инволюта интерференция контактная линия корень зуба нормальная толщина витка червяка 5 ч1 нормальная хордальная высота головки зуба червячного колеса Л я нормальная хор- [c.338]

Обозначения о — допустимая относительная norpeujHO Tb в передаточном отношении А — допустимая погрешность в логарифме передаточного отношения р —постоянная цепи деления (для многоэаходных фрез всюду множить на число заходов) А — постоянная цепи подач г — постоянная цепи диференциала р, — постоянная цепи обкатки О — диаметр делительной окружности m - модуль зацепления нормальный —ширина заготовки Р — угол наклона зуба f - угол начального конуса у — угол ножки зуба а — угол зацепления t — шаг винтовой нарезки Г — шаг винтовой линии зуба Л — подача на 1 оборот заготовки — изменение толщины одного из зубьев А — отклонение направления зуба в мм на ширине заготовки ht - погрешность в шаге нарезки в мм на длине 1000 мх ifi — изменение угла наклона линии зуба в минутах Да — изменение угла зацепления в минутах х - передаточное число цепи деления — передаточное число цепи подач — передаточное число цепи обкатки i—передаточное число цепи диференциала п - число заходов червячной фрезы А — произвольное [c.64]

Допустим, что двухповодковая труппа (диада) AB (фиг. 25) с тремя вращательными парами натружена силами и /Са и моментом М. Требуется определить давления в кинематических парах А, В и С. Известно, что действие, например, силы Ki и момента инерционных сил М = = Je можно заменить действием одной силы Ki, смещенной параллельно самой себе на расстояние h =. Таким образом, в дальнейшем мы будем считать, что диада AB находится под действием двух результирующих сил Ki и приложенных в точках tii и /Са-Проектируем действующие на звенья 1 и 2 силы Ki и К2 на параллельные им прямые, проходящие через центральную пару диады В. При этом направление сил должно следовать течению стрелок. Проводим через краевые точки к[ и п 2 и центры крайних пар Л и С весовые линии, с помощью которых находкм делительные точки di и 2- Точка пересечения d делительных лучей d d и d d, проведенных параллельно осям звеньев АВ и ВС, и определяет величину Bd = направление реакции В в центральной паре. Реакции Л и С в крайних парах находятся соединением делительной точки d с краевыми точками К и 2. Таким образом, при нашем способе определения реакции силы Ki w. непосредственно разлагаются на составляющие Ra, Rt и R ,, R , образуя два замкнутых сопряженных треугольника с общей стороной, равной реакции сочленения В. [c.40]

Для того чтобы показать независимость действия сил К и /<4, предположим, что звенья и /3 не нагружены и, следовательно, механизм превращен в диаду AFS (фиг. 29, а). Как и в предыдущих случаях проектируем силы и /(4 на сочленение звеньев AF и и из точек А и проводим весовые линии Л/с1 и 52з 4, которые определят нам делительные точки и d . Точка пересечения делительных лучей d , будучи соединенной с точками F, k i и 4, определяет реакции во всех шарнирах от сил Ki и /(4- Отрезок d F = F равен реакции в шарнире F, отрезок d A = Л1 равен реакции в шарнире Л, отрезок di4n4 = равен равнодействующей реакции внутренних шарниров D я Е а, наконец, отрезок 1F = Bi l = Ri равен равнодействующей нормальных реакций во внешних шарнирах В и С. При данном построении сила К ,, действующая на базисное звено 4, приложена в точке К23, расположенной на условном звене FS g- [c.46]

BFS13. Подобно предыдущему проектируем силы К2 и 4 на сочленение Е и весовыми линиями Вк 2 и З зП находим делительные точки d H di. Пересечение делительных лучей дает нам точку d , соединяя которую с точками Е, к 2 и п , мы получим реакции во всех шарнирах от сил и К - При этом реакции во внешних шарнирах А VI С окажутся равными Л и С". Если теперь учесть нагрузку звена силой то реакции во внешних и внутренних шарнирах соответственно изменятся. Влияние нормальных составляющих А" и В" от сил К2 и Ki на величины реакции в шарнирах А п F, а также В я Е, учитывается отрезками dudi4 и 24 24, отложенными от точек d и da4 в направлении делительных лучей. [c.46]

Изображение образующей центра совмещают с пунктирной линией окулярной сетки (фиг. 196), а вершину центра с точкой пересечения нитей сетки. Наблюдая в окуляр, вращают шпиндель и замечают крайние положения а образующей центра относительно нитк креста и величину смещения вершины центра Ь относительно точки пересечения нитей. Проверку радиального биения производят не менее чем в четырех-пяти положениях центра в щпинделе (поворачивают центр на Л—Vs оборота). Если при поворачивании центра величина биения изменится на величину более 0,003 мм, то необходимо центр шлифовать или заменить новым. Основные причины возникновения дефектов шпинделя и меры их устранения аналогичны описанным по оптической делительной головке (ОДС). Осевое биение шпинделя устраняют регулировкой положения опорного зака- [c.371]

Пояснения. Под исходным контуром подразумевается контур зубьев исходной зубчатой рейки в сечении плоскостью, перпендикулярной к ее делительной плоскости. Рейка определяет форму и номинальные размеры зубьев нарезаемых в результате обкатки колес. Основные параметры исходного контура (рис. 395) угол профиля а = 20° глубина захода Л<г = 2т прсфиль в пределах глубины захода — прямолинейный толщина зуба по средней линии равна шн- [c.359]

При этом независимо от изменения конфигурации многоугольника и углов пересечения центры элементов зацепления цепи будут всегда оставаться в точках касания шаговых линий с делительными окружностями звездочек, Эю установленное правило дает возможность конструктору выбрать опти.мальную кинематическую схему на основании однажды выбранных окончательных основных параметров передачи, Л и I сопрягаемых ветвей цепи с целым числом звеньев и углов ипфазности Р. [c.97]

Размеры червяка (см. рис. 8.1), мм угол профиля витка в осевом сечении 2а = 40° расчетный шаг червяка [формула (8.1)] Р = 8 3,14. = 25,12 ход витка [формула (8.2)] = ргу = 25,12-2 = 50,24 высота головки витка червяка кщ = ш = 8 высота ножки витка червяка Лд = 1,2т = 1,2-8 = 9,6 делительный диаметр червяка [формула (8.3)]< 1 = 10-8 = 80 делительный угол подъема линии витка [формула (8.4)] 7 = 2/10 = 0,2 отсюда угол у = 11° 20", со5 у = 0,9805 диаметр вершин витков [формула (8.5)] 1 = 8(10 + 2) = 96 диаметр впадин [формула (8.6)] л = 80 - 2-9,6 = 60,8 длина нарезанной части [формула (8.7)] Ь = 8 (И + 0,06 40) = = 107Д. [c.152]

Измерение контактной линии. Приведенные в ГОСТ 1643—81 требования относятся к форме и расположению контактной линии, погрешности которых при значительных углах наклона Р приводят к нарушению высоты пятна контакта. В целом ряде технологических процессов зубообработки погрешность контактной линии возникает от погрешности угла профиля инструмента (при больших р) или от погрешности угла поворота соответствующих направляющих станка. Допуски на Fk задаются в ГОСТ 1643—81 в зависимости от длины контактной линии. На рис. 9.18 приведен график для определения наибольшей длины контактной линии в зависимости от нормального модуля и делительного угла наклона зуба. Например, при р = 15° и /л = 10 мм / = 235 мм. Следует учитывать, что рабочая длина контактной линии I — f / osP принимается во внимание в том случае, когда она укладывается по высоте зуба и ширине колеса. Значения наибольшей длины контактной линии подсчитаны по формуле / о = [c.180]

Отклонением осевых шагов по нормали Ррхчг называют разность между действительным осевым расстоянием зубьев и суммой соответствующего числа номинальных осевых шагов, умноженную на синус угла наклона делительной линии зуба Р л 8т Р (рис. 12.11,а), где х— [c.270]

Цилиндрические зубчатые передачи. Отклонение осевых шагов по нормали Fрхпг — разность между действительным осевым расстоянием зубьев и суммой соответствующего числа номинальных осевых шагов, умноженная на синус угла наклона делительной линии зуба р, т. е. Fpxnr Л" sin Р (рис. 17, а). Под действительным осевым расстоянием зубьев понимают расстояние между одноименными линиями зубьев косозубого зубчатого колеса по прямой, параллельной рабочей оси. Расстояние между одноименными линиями соседних зубьев является действительным осевым шагом. Предельные отклонения осевых шагов Fpx,,. [c.195]

Фрезерование винтовых канавок, расположенных равномерно по окружности (см. рис. 8.46,6), выполняют при установке заготовки в центрах. Стол поворачивают на угол ш наклона винтовой линии канавки таким образом, чтобы дисковая фреза 7 совместилась с направлением канавки. Заготовка получает непрерывное вращение от ходового винта продольной подачи, а стол — продольную подачу по направлению канавки. Уравнение кинематической цепи от шпинделя делительной головки до винта продольной подачи (см. рис. 8.47, в) 2 /г7) ге/г5) 24/гз) г о/29) X X ( /С )( /а )рв = р, где рв—шаг ходового винта. Учитывая, что (28/27)(2/25К24/гз)(24/гз)(2ю/29) = 1/Л И p=лD/ g(i) (СМ. рис. 8.47, в), получим (а1/Ь1) С /с1[) = NP g(>i/nD. [c.151]

ДОЛБЯКИ ЗУБОРЕЗНЫЕ ДИСКОВЫЕ КОСОЗУБЬШ С НОМИНАЛЬНЫМ ДЕЛИТЕЛЬНЫМ ДИАМЕТРОМ 100 Л А И УГЛОМ НАКЛОНА ВИНТОВОЙ ЛИНИИ 15° [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...