Скорость газа удлинения

При высоких скоростях истечения удлинение факела с увеличением скорости газа замедляется (рис. 5-9). Закономерности изменения длины факела от скорости газа при турбулентном истечении неодинаковы для различных диаметров насадка. Факел не изменяет своей длины при увеличении скорости истечения газа (так называемый автомодельный режим) только в случае насадок малого диаметра. По мере же увеличения do факел все сильнее удлиняется с повышением скорости истечения газа. [c.83]

Подковообразное направление пламени позволяет получить достаточную длину факела даже при небольших размерах варочной части и при малом расстоянии между горелками. Поэтому для малых печей подковообразное пламя считают иногда наилучшим решением при регенеративном подогреве. Горелки и гидравлика печи должны быть так рассчитаны, чтобы получалась правильная подковообразная форма факела. Слишком малые скорости газов во влетах горелок могут привести к короткому замыканию , т. е. пламя, выходя из одной горелки, сразу может попадать в другую, сжигая стенки влета и насадку регенератора. С другой стороны, слишком большая скорость газов во влете может привести к излишнему удлинению факела, к быстрому разрушению экрана, отделяющего выработочную часть, и к завышению температуры в выработочной части печи. Нормальная скорость газов во влете горелки должна быть от IO до 14 м сек или rei = (7 + /) м сек, где I — расстояние от влета до экрана в м. [c.580]

Затягивание струи горящего газа в дымоходы может быть обнаружено по повышенной температуре перегретого пара в пароперегревателе и температуре отходящих газов. Затягивание горящего газа в дымоходы может быть устранено повышением температуры в топке и скорости горения газа путем сжигания беспламенным способом в удлиненных наружу туннелях с устройством форкамер и использованием шамотных горок и т. п. [c.58]

При пуске, нагружении и останове блока должны контролироваться уровень воды, разность температуры верха и низа барабана котла и скорость его прогрева, температура газов в поворотной камере и пара за отдельными ступенями пароперегревателей, скорость прогрева и охлаждения камер, паропроводов, стопорных клапанов и пароперепускных труб, относительное удлинение и осевое положение роторов, вибрация подшипников турбины, генератора и возбудителя, прогиб ротора высокого давления, разность температуры верха и низа цилиндров турбины, фланцев и шпилек, температура масла на сливе из подшипников. [c.288]

Вертикально-водотрубный котел ППК-400 по весу и габаритным размерам, отнесенным к часовой паропроизводительности, занимает наиболее выгодное положение среди водотрубных котлов с естественной циркуляцией. Котел собирается из однотипных секций. Он приспособлен для работы на жидком топливе и дровах. Удлиненный путь газов с повышенной скоростью обеспечивает эффективную передачу тепла конвекцией. [c.77]

Интенсифицирующее действие турбулентности на смешение и приводит к тому, что увеличение скорости турбулентного истечения газа из горелок малого диаметра почти не сопровождается (в [известных пределах и при прочих равных условиях) удлинением факела. [c.80]

Методические печи, как правило, вытянутые в одном направлении, имеют загрузочное окно, в районе которого устанавливается относительно невысокая температура, удлиненную камеру печи, по длине которой температура повышается, вплоть до конечной, вблизи у окна выгрузки (рис.18.2, а). Нагреваемые заготовки перемещаются с установленной скоростью от загрузочного до окна выгрузки. В методических печах пламенного типа поток нагревающих газов направлен навстречу движению заготовок, что способствует их равномерному нагреву. [c.401]

В зону сварки защитный газ может поступать концентрично вокруг дуги, а при повышенной скорости сварки плавящимся электродом — сбоку и двумя раздельными потоками (рис. 7.8). При сварке активных материалов для предупреждения контакта воздуха не только с расплавленным, но и с нагретым твердым металлом применяют удлиненные насадки на сопла или помещают изделия в стационарные камеры, заполненные защитным газом. Для сварки крупногабаритных изделий используют переносные камеры, устанавливаемые над свариваемым стыком. [c.206]

Деформированное состояние любой непрерывной среды упругого твердого тела, жидкости или газа — может быть выражено через компоненты деформаций удлинения и сдвига (или линейных и угловых деформаций). От этих величин ib свою очередь. можно перейти к скоростям линейных и угловых деформаций. Дифференциальные соотношения для деформаций могут быть выведены путем рассмотрения бесконечно малых деформаций элемента сплошной среды следующим образом. [c.104]

Только что разобранный случай обтекания газом тонкого крыла был основан на той же гипотезе плоских сечений, что и упоминавшаяся в 68. Малость скорости возмуш ения в направлении оси Oz (размаха крыла) предполагает наличие большого удлинения крыла, что делает обтекание крыла [c.338]

Классическая теория ламинарного пограничного слоя не учитывает завихренности внешнего потока, а учитывает только скорость на внешней границе пограничного слоя. Имевшиеся попытки расширения теории Прандтля на этот случай, насколько нам известно, не получили достаточного развития. Разобранный эффект оттеснения линий тока при наличии вихревого взаимодействия может значительно исказиться, особенно вблизи передней затупленной кромки тела. Упомянем еще, что при гиперзвуковом обтекании вязким газом тонких тел вращения, помимо только что указанных эффектов, важен еще эффект поперечной кривизны тела, который в случае потоков малых скоростей проявляется лишь на сильно удлиненных тонких телах. [c.705]

Посадочное планирование выполняется с выпущенными закрылками и шасси, ввиду чего аэродинамическое качество невелико, особенно у сверхзвукового самолета с крыльями малого удлинения. При малом качестве угол планирования и вертикальная скорость велики, что затрудняет выравнивание. Поэтому планирование совершается с некоторой тягой, тем более что с оборотов малого газа затрудняется уход на второй круг. [c.262]

Если плазмотрон построен по схеме, приведенной на рис. 1.2, а. то выходящий из сопла горячий газ будет закручен. Наличие тангенциальной составляющей скорости приводит к существенной неравномерности поля скоростей на выходе из сопла, которая зависит от режима работы плазмотрона. Для многих направлений использования плазмотрона такая неравномерность поля скоростей оказывается недопустимой. Поэтому рассматриваемую схему дополняют смесительной камерой, как показано на рис. 1.2, б, или делают вывод горячего газа, как показано на рис. 1.2, в. Постановка смесительной камеры и удлинение наружного электрода для размещения на нем сопла приводят к увеличению площади поверхностей, омываемых горячим газом, снижению КПД плазмотрона и. как следствие, к снижению температуры нагреваемого газа. [c.11]

Затягивание горения газа в область дымоходов, особенно ори сжигании низкокалорийных газов, может быть устранено повышением температуры и скорости их горения путем сжигания беспламенным методом в удлиненных наружу туннелях при помощи устройства форкамер (см. рис. 97), исиользования шамотных горок и т. п. [c.219]

На основании проведенных экспериментов следует считать, что на интенсивность процесса плазменной резки, а следовательно, и на форму кромок в значительной степени оказывают влияние конструктивные размеры канала сопла, а также расстояние между соплом и электродом. Анализируя полученные данные, можно заметить сходство процессов, происходящих в рассмотренных в п. 2.3 вариантах плазменной резки. Во-первых, в том и другом случае (при увеличении длины канала сопла и удалении сопла от электрода) обеспечивается лучшая фокусировка столба дуги. Во-вторых, высокая кинетическая энергия в дуге в том и другом случае достигается не за счет прохождения большого объема газа, а вследствие увеличения скорости истечения плазмы при повышении давления газа в полости сопла. В случае использования сопла с удлиненным каналом происходит задержка газа в канале сопла и в межэлектродном пространстве. Дуга оказывает более интенсивное воздействие на его ионизацию, т. е. полнее используются теплофизические свойства газа. В случае увеличения расстояния между электродом и соплом увеличенный отрезок столба дуги, находящийся в полости сопла, создает более интенсивный тепловой обмен с находящимся в прикатодном пространстве газом. Происходит предварительный подогрев газа. Положительное влияние предварительного подогрева газа было отмечено исследователями в работах [10, 88]. Попадая в канал сопла, газ уже имеет начальную температуру, поэтому он легче и полнее ионизируется, обеспечивая высокие тепловые [c.62]

На рис. 58 изображена прямая туннельная печь. Она представляет собой канал длиной 31 м, разделенный на три зоны зону подогрева, зону обжига и зону охлаждения. Соответствующим удлинением туннеля можно ввести еще и зону подсушки, вследствие чего отпадает надобность в постройке специальных сушил. Скорость конвейера регулируется в зависимости от веса обжигаемых изделий и условий обжига до 3,5 м в минуту. Топливом служит газ. [c.152]

Газовые поры образуются в случае применения отсыревших электродов, большой скорости сварки и длинной дуги, загрязненных кромок разделки, недостаточной зашиты шва при сварке в защитных газах. Равномерная пористость обычно возникает при постоянно действующих факторах — загрязненность свариваемых кромок (ржавчина, масло, влага), непостоянная толщина покрытия электродов, влажные электроды. Поры могут быть одиночными, в виде цепочки по продольной оси шва или отдельных групп, равномерно распределенных по шву. Одиночные поры образуются за счет действия случайных факторов — колебания напряжения в сети, местного дефекта в покрытии электрода, случайном удлинении дуги. Цепочки пор образуются, когда газообразные продукты проникают в металл по оси шва на всем его протяжении — подварка корня шва произведена некачественными электродами, подсос воздуха через зазор между кромками, сварка ржавого металла. Скопления пор возникают при местных загрязнениях илп при отклонениях от установленного режима сварки при сварке в начале шва, случайных изменениях длины дуги или ее обрыва, при сварке электродами с нарушенным покрытием. Равномерная пористость обычно появляется при постоянно действующих факторах — ржавчина, масло, краска на свариваемых кромках, непостоянная толщина покрытия электродов. [c.234]

Известно, что в плоской компрессорной решетке с конечным удлинением лопаток в области боковых ограничивающих стенок возникают вторичные течения, приводящие к появлению дополнительных, так называемых вторичных потерь. Вторичные течения возникают вследствие вязкости газа и поперечных градиентов давления. Эти течения образуют вихревые области (вихревые шнуры) вблизи плоских торцовых стенок канала, направление вращения которых противоположно направлению циркуляции профиля. Вихри вращаются навстречу друг другу в соответствии с направлением движения газа в пограничных слоях на плоских стенках (рис. 19) и индуцируют поля скорости, нормальной к линиям тока основного течения (рис. 20), что приводит к некоторому увеличению угла отставания потока в решетке [4]. [c.91]

Вид плазмообразующего газа и его расход обусловливают геометрические размеры факела. Использование двухатомных газов с высоким теплосодержанием приводит по сравнению с одноатомными к удлинению факела, т. е. к увеличению времени пребывания частиц в плазменном потоке [8]. С ростом расхода газа усиливается влияние пинч-эффекта, что вызывает уменьшение сечения факела и увеличение градиента температур. Это в свою очередь не обеспечивает частицам, подаваемым в плазменный поток, одинаковых условий нагрева и ведет к снижению коэффициента использования материала, определяемого как отношение массы материала, образовавшего покрытие, к массе поданного в поток плазмы порошка. Оптимальное сочетание теплосодержания потока плазмы, времени пребывания и скорости частиц в потоке ведет к получению покрытий с высокими физико-техническими свойствами, причем режим нанесения покрытий в первую очередь зависит от характеристики напыляемого материала и определяется экспериментально. В целом можно считать, что увеличение теплосодержания, температуры и скорости плазменного потока (разумеется, в допустимых пределах) вызывает расплавление большого количества частиц подаваемого порошка, увеличивает их кинетическую энергию, что приводит к повышению коэффициента использования материала, плотности и прочности сцепления покрытия с подложкой. [c.123]

Библиографические указания. Определению сил, действующих на тонкие тела, которые движутся в потоке жидкости или газа, посвящена обширная литература [4, 5, 12, 14, 15, 24, 27, 28, 31, 39, 43, 52, 67, 74]. Изложение этого вопроса применительно к задачам аэроупругости можно найти в книгах [4, 15, 39, 67]. Приближенные формулы для больших сверхзвуковых скоростей приведены в статьях [27, 31, 74] сопоставление этих формул дано в книге [15]. Области применения различных аэродинамических теорий приведены в табл. 1 [39]. В этой таблице к — приведенная частота по выражению (7) 6 — отношение толщины или амплитуды к хорде крыла 1, — удлинение (отношение длины крыла к хорде). [c.473]

Процесс производится обычно при температуре 1173—1423 К и давлении 130—2000 кПа. Уменьшение температуры приводит к снижению скорости осаждения и чрезмерному удлинению продолжительности процесса. Увеличение температуры ускоряет осаждение пироуглерода, но при этом газ не успевает диффундировать в объем заготовки и происходит поверхностное наслоение пироуглерода. Продолжительность процесса достигает сотен часов. [c.74]

Обработка опытных данных показала, что увеличение скорости истечения газа в меньшей степени влияет на удлинение горящего газового факела, чем увеличение диаметра сопла горелки. Кроме [c.272]

Этому способствует оболочка из подогревающего пламени, факел которого окружает режущую струю и как бы сжимает ее. Чем длиннее этот факел, тем длиннее участок струи с высокой концентрацией кислорода и тем больш ю толщину металла может резать такая струя. Удлинение факела достигается повышением часового расхода горючего газа. Для каждой толщины существует оптимальное соотношение между расходом режущего кислорода и горючего (ацетилена), которое и принимается в расчетах резаков. Например, при расходе кислорода 80 м ч наибольшая длина режущей способности струи достигается при расходе ацетилена 8 ж /ч. В нижней части режущая струя сильно расширяется, чистота кислорода понижается, скорость струи резко падает и реакция сгорания железа прекращается. В этом месте щель разреза расширяется, заканчиваясь внизу полостью грушевидной формы. [c.189]

В зону сварки защитный газ может подаваться концентрично вокруг дуги, а при повышенных скоростях сварки плавящимся электродом - сбоку (рис. 4.16.). Для экономии расхода инертных газов используют защиту двумя раздельными потоками газов (см. рис. 4.16, в) при этом наружный поток обычно из углекислого газа. При сварке активных материалов для предупреждения контакта воздуха не только с расплавленным, но и с нагретым твердым металлом применяют удлиненные насадки на [c.124]

При переходе от ламинарного режима движения газа к турбулентному турбулентные пульсации скорости потока искривляют фронт пламени, еще увеличивая его поверхность, что в соответствии с формулой 17.14) увеличивает количество сгорающей смеси без удлинения факела. В сильно турбулентных потоках перемешивание свежей смеси с раскаленными продуктами сгорания в каждый момент времени создает в различных точках объема факела (рис. 17.4) зоны (микрообъемы) с различными температурами и концентрациями реагентов В них. В мИ Крообъемах, в которых температура оказывается достаточно большой, газ воспламеняется, горит, образующиеся продукты сгорания снова за счет турбулентных пульсаций смешиваются со свежей смесью, в каких-то микрообъемах снова образуется способная воспламениться смесь и т. д. Горение идет в зоне, размер которой (он называется толщиной турбулентного пламени) намного превышает толщину ламинарного пламени. Чем интенсивнее смешение, тем больше таких объемов образуется в единицу времени, тем интенсивнее сгорание. Поэтому скорость распространения турбулентного пламени практически пропорциональна интенсивности турбулентных пульсаций, а последняя в свою очередь пропорциональна скорости газа. В результате длина I турбулентного факела мало зависит от скорости истечения смеси ИЗ сопла. [c.148]

Опыт эксплуатации ВПГ Велокс показал, что при зольности мазута более 0,02% наблюдаются налипание золы и эрозия проточной части газовой турбины, а также входных кромок нижних концов испарительных элементов. При сжигании тяжелых мазутов в парогенераторах Велокс на пароходе Петродворец наблюдались повышение температуры газов перед газовой турбиной вследствие удлинения факела, отложение сажи и налет кокса на поверхностях нагрева даже при высоких (до 200 м/с) скоростях газов, продольно омы вающих трубы, коррозия поверхностей нагрева, унос сажи и кокса в проточную часть газовой турбины. [c.84]

Размеры конвективной шахты в плане определяются выбранными скоростями газа. Выше было показано, что диапазон возможного изменения этих скоростей с учетом опасности забивания газоходов и износа труб летучей золой не широк, а диапазон экономически целесообразных скоростей еще уже. Следовательно, увеличение конвективных поверхностей возможно только за счет удлинения газоходов в направлении движения газа. Это приводит к тому, что конвективная шахта оказываетая более высокой, чем топка, и при этом не вмещает всех пшерхностей, которые надо было бы установить. [c.119]

Из посл,еднего выражения сразу следует, что, кроме тривиального случая квазитвердого движения газа, о котором уже была речь в гл. VIII при рассмотрении движения вязкой несжимаемой жидкости, механическая энергия вязкого газа не будет диссипироваться в тепло и при изотропном радиальном расширении илн сжатии газа, когда скорости сдвига равны нулю, а скорости относительных удлинений по любым направлениям в пространстве одинаковы [c.805]

Было определено, что как скорость газа в трубе горелки, так и положение датчика вдоль трубы. влияют на время установления переходного напряжения. Уменьшение скорости газа приводит к снижению скорости диффузии газа через лограничный слой на внешнем электроде датчика и, следовательно, к росту времени установления. Увеличение времени прохождения газа приводит к расширению диффузионной зоны, а следовательно, к удлинению времени установления. Наблюдаемая температурная зависимость времени установления считается обусловленной скоростью движения газа, временем прохождения газа и кинетикой газовой реакции. [c.65]

Из формулы (20) следует, что при электроочистке потока с заданными характеристиками пылевой и газовой фазы увеличения эффективности очистки можно добиться снижением скорости газа или удлинением аппарата (что эквивалентно), а также использованием электрофильтров, оснащенных специальными электродными системами, применение которых обеспечивает снижение величины к и повышение а. Кроме того, при необходимости получения высокой эффективности очистки должны быть приняты особые меры по снижению величины р. [c.299]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Основные понятия и методы механики. Осн. кинема-тич, мерами движевия в М. являются для точки — её скорость и ускорение, для твёрдого тела — скорость Я ускорение поступит, движения и угл. скорость и угл. ускорение вращат. движения. Кинематич. состояние деформируемого твёрдого тела характеризуется относят. удлинениями и сдвигами его частиц совокупность МЕХ величин определяет т. н. тензор деформаций. Для Яндкостей и газов кинематич. состояние характеризуется тензором скоростей деформаций при изучении воля скоростей движущейся жидкости пользуются также понятием вихря, характеризующего вращение адстицы. [c.127]

Увеличение скорости истечения газа в области турбулентных режимов, как это схематически показано на рис. 5-5, ирактически не приводит к удлинению иламени, которое в этих случаях почти целиком становится турбулентным и сопровождается специфичным шумом, причем по мере перехода к более высоким скоростям истечения газа шум пламени возрастает, а ег0 светимость заметно ослабляется. Это последнее обстоятельство свидетельствует о том, что с увеличением скорости истечения газа в результате интенсификации турбулентного массообмена факел сильнее аэрируется , т. е. в зону горения из окружающего пространства подсасывается большее количество воздуха. [c.79]

В теоретических работах [1-3] показано, что прп относительно малых удлинениях оптимальная кормовая часть двумерного тела в сверхзвуковом потоке невязкого газа может содержать донный торец, за которым поток отрывается. С увеличением длины кормы высота торца уменьшается и после достижения некоторой длины становится равной нулю, а обтекание - безотрывным. С другой стороны, имеются экспериментальные данные, ноказываюгцпе, что и прп относительно больших удлинениях оптимальная корма содержит торец. Насколько известно автору, впервые этот эффект уменьшения сопротивления кормы прп введении донного торца установлен В.Т. Ждановым в 1959 г. прп экспериментальном исследовании осесимметричной модели выходного устройства воздушно-реактивного двигателя. Для заданной длины выходного устройства производилось изменение контура кормы путем введения торца. На основе параметрических псследованпй была найдена оптимальная высота кольцевого торца, обесне-чпваюгцего минимальное сопротивление кормы и максимальную тягу. Этот эффект получался и прп сверхзвуковой, и прп дозвуковой скорости внешнего потока. [c.488]

С увеличением расстояния между электродами перенос растворенного металла от катода к аноду диффузией, конвекцией и циркуляцией затрудняется вследствие удлинения пути перемещения металла, уменьшения градиента концентрации растворенного металла в межэлект-родном пространстве, а также из-за уменьшения скорости циркуляции электролита при большом объеме расплава, приводимого в движение одним и тем же количеством анодных газов. В результате с увеличением межэлектродного расстояния абсолютные потери металла уменьшаются, а выход по току возрастает. Наоборот, при уменьшении межэлектродного расстояния увеличивается вероятность расходования растворенного металла у анода, абсолютные потери его возрастают и при сильном сближении электродов выход по току может оказаться равным нулю. Однако следует иметь в виду, что при чрезмерном увеличении межэлектродного расстояния увеличивается затрата электрической энергии и возможен перегрев электролита, что отрицательно влияет на выход по току. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...