Ограничение по предельному числу

При изготовлении указанных узлов из малоуглеродистой спокойной стали, соблюдении правил проектирования и изготовления, исключающих появление в изделии недопустимых конструктивных и технологических концентраторов напряжений, термическая обработка может, как правило, не производиться. Многочисленные примеры успешной работы ответственных сварных узлов без термической обработки, в том числе и изделий большой толщины, подтверждают справедливость этого положения. Анализ причин аварий сварных конструкций показывает, что в подавляющем большинстве случаев они обусловлены нарушением правил проектирования, приводящим к появлению весьма острых концентраторов в сварном соединении или наличию грубых дефектов изготовления. Поэтому, имеющиеся ограничения по предельной толщине свариваемых элементов ответственных сварных конструкций, согласно которым разрешается не производить их отпуск (например, толщины 36 мм для узлов, работающих под давлением), следует рассматривать, прежде всего исходя из трудности обеспечения при изготовлении сложных конструкций полного отсутствия дефектов и особенно трещин. Следует полагать, что в дальнейшем, с повышением эффективности методов контроля и совершенствованием правил проектирования и методов изготовления, эти предельные толщины будут повышены. [c.85]

Для протекания реакций при низких энергиях большое значение имеет закон сохранения момента количества движения. Существенность этого закона коренится в том, что орбитальный момент относительного движения двух частиц может принимать только дискретные значения, равные (в единицах h) I = О, 1, 2,. .. Эта дискретность приводит к тому, что при низких энергиях и при ограниченном радиусе действия сил (а ограниченность радиуса действия ядерных сил следует уже из опытов Резерфорда) (см. гл. И, 1) реакция возможна лишь при значениях I, не превышающих некоторого небольшого числа. Оценку этого предельного числа проще всего получить из следующего полуклассического рассмотрения в духе квантовых орбит Бора (рис. 4.1). Момент hi налетающей на ядро частицы равен рЬ, где р — импульс частицы, а Ь — ее прицельный параметр, т. е. наименьшее расстояние, на которое приблизилась бы к частице-мишени налетающая частица, двигаясь по прямой. Реакция может произойти лишь в том случае, если Ь не [c.120]

Методы расчета на прочность. Прежде чем приступить к расчету на прочность, следует выяснить характер внешних нагрузок (постоянная, циклическая и т. д.) и деформационную способность конструкционного материала (пластичный, с ограниченной пластичностью, хрупкий и т. д.). Основные элементы теплообменных аппаратов работают, как правило, в условиях спокойных нагрузок и выполняются из пластичных материалов. Количество тепло-смен за срок службы аппарата определяется в основном числом пусков — остановок (для большинства стационарных установок их частота невелика). В подобных случаях прочностные возможности конструкции правильнее оценивать по предельным нагрузкам, так как оценка прочности по максимальным напряжениям дает несколько завышенный результат. Однако метод предельных нагрузок применять нельзя, если нагрузка носит циклический характер или недопустимо (например, по коррозионным соображениям) появление пластических зон в металле, а также если искомой величиной является деформация. В этих случаях применяют упругий метод расчета. [c.240]

Совершенно очевидно, что известная тенденция жидкости растекаться к периферии, трудности равномерной раздачи ее по сечению камеры, неприемлемость односторонней подачи и отвода газов в контактную камеру при большом сечении ее налагают определенные ограничения на предельные размеры сечения аппарата даже при обеспечении рекомендаций по числу точек орошения жидкости на единицу площади. При больших размерах сечения контактной камеры трудности равномерного распределения и жидкости, и газов резко возрастают, вот почему эффективность аппаратов с таким сечением намного ниже, чем [c.147]

Предельная несущая способность де -талей конструкций при вязком состоянии материала рассматривается как такая стадия их нагружения, после которой существенное изменение размеров происходит без значительного увеличения нагрузки, т. е. наступает быстро развивающееся формоизменение. В ряде конструкций предельное состояние такого типа определяется наибольшими допустимыми остаточными перемещениями из условий сопряженной работы с другими узлами. Например, допустимая вытяжка диска турбомашины зависит от регламентируемых зазоров между ротором и корпусом. Образованию предельных состояний предшествует существенное упруго-пластическое перераспределение деформаций и напряжений, поэтому расчетное определение усилий, отвечающих предельным состояниям, требует решения соответствующих задач методами теории пластичности и в частных случаях способами сопротивления материалов. При повторном, ограниченном по числу циклов нагружении за пределами упругости перераспределение напряжений и деформаций может приводить к затуханию накопления пластической деформации, т. е. приспособляемости. [c.5]

Уже отмечалось, что волновой процесс (реальный или записанный без искажений) несет в себе информации больше, чем записанное плоское изображение, и различие заключается прежде всего в информации о распределении света по направлениям. Можно, однако, показать, что предел объема записанной информации определяется размером поверхности, на которой она записана, и либо разрешаюш,ей способностью материала, если она является ограничивающим фактором, либо длиной волны падающего света. Ограниченность размера и разрешающей способности материала, на котором записана голограмма, приводят к некоторой неопределенности в направлениях распространения волны и к увеличению элементов разрешения изображения объекта. В предельном случае общее число различимых деталей плоской проекции объекта и направлений распространения света приближается к предельному числу элементов, различаемых на светочувствительном материале. То же относится и к линзовой оптической системе. Хотя ограниченность информационной емкости светочувствительного материала и не позволяет передать больше информации, потери информации при разных способах записи (голографическом или линзовом) могут быть различны. Преимущество здесь остается за тем видом записи, который лучше согласован с характеристиками светочувствительного материала. [c.123]

Устойчивостью и управляемостью самолета. Чтобы характеристики устойчивости и управляемости не выходили за установленные нормы, накладывается ограничение на максимальную скорость по числу М полета (рис.1. 1) при этом причины ограничений для каждого самолета свои. Например, у одного самолета предельное число М полета может быть ограничено затягиванием в пикирование, у другого падением путевой устойчивости. [c.32]

Для каждого из диаметров определяют предельное число контейнеров в составе с учетом заданного ограничения по длине фронта погрузки или разгрузки [c.180]

При изменении стреловидности крыла меняются условия нагружения поворотного узла и других силовых элементов конструкции самолета. Кроме того, сильно изменяются характеристики устойчивости и управляемости. В связи с этим ограничения скорости по предельному скоростному напору и по числам М назначаются в зависимости от стреловидности крыла. [c.264]

В предыдущей главе, в рамках доказательства предельной теоремы, была показана возможность диагностики динамических управляемых систем в случае траекторных измерений с ошибкой ограниченной по модулю заданной функцией времени и в случае, если эта ошибка является случайной величиной, распределенной по нормальному закону с дисперсией а. Показано, что в этих случаях можно указать наилучшее число необходимых траекторных измерений, при которых возможно разделение траекторий неисправных систем, то есть точное определение происшедшей в системе неисправности. [c.114]

Ограничения разделяют на кинематические (по передаточному числу одной пары, предельным окружным скоростям), прочность (по условиям контактной и изгибной прочности зубчатых колес), конструктивные (по габаритным размерам, условию регулирования элементов, их взаимодействию и соединению) и др. [c.114]

Расчет на усталость (при переходе элементов конструкций к предельному состоянию) для ограниченного числа циклов действия напряжений можно осуществлять для заданного уровня напряжений по числу циклов. При этом в расчет вводят наработанное число циклов Ng, отвечающее расчетному ресурсу, и разрушаю- [c.127]

Рабочие и холостые перемещения между характерными позициями и выстой механизма изображают (как действительную работу в системе СПУ) жирными линиями со стрелкой, а зависимости—пунктиром. Исходные и завершающие события цикла размещают на общих горизонталях (или вертикалях). Для работ, совершаемых последовательно и образующих отдельную цепочку, определяют или задают суммарный угол поворота РВ, который распределяют по выбранному критерию (максимальные углы давления, пики мощности, ускорения). С помощью сетевой циклограммы можно произвести распределение времени цикла с учетом большого числа ограничений (пересечение траекторий, предельные ускорения и др.). [c.474]

Следует подчеркнуть, что значения рассматриваемых параметров, полученные по ограниченному числу участков всего нескольких профилей, далеко не всегда достаточны для надежных инженерных расчетов. Выше отмечалось, что в качестве результатов определения параметров используются наибольшие или средние значения из рядов наблюдений. По этим исходным индивидуальным наблюдениям можно получить эмпирические оценки дисперсий и с их помощью, задавшись соответствующими вероятностями, судить с нужной степенью достоверности о действительных предельных и средних для всей испытуемой поверхности значениях определяемых параметров. [c.203]

Как видно, уровень упругопластических деформаций в модели достаточно высок, поэтому формирование предельного состояния происходит по условиям образования малоциклового разрушения при ограниченном числе циклов нагружения. [c.143]

При заданных числах оборотов на выходе min и Л] в минуту, между которыми предельная мощность предполагается ограниченной постоянными окружными усилиями, расчётный диапазон регулирования Д промежуточного тела может быть определён по формуле [c.421]

Выражения этого вида являются большей частью наиболее удобными формами уравнения Гиббса—Дюгема для тройных систем, если задана парциальная молярная величина для одного из компонентов в функции состава и требуется определить производные парциальных молярных величин для других компонентов. Необходимо отметить, что могут быть получены только производные от Р и Рз по Ха при постоянном отношении у = /гз/(л1 + + з) производные же от и fg по у или производные по молярной доле компонента 1 при постоянном отношении x jx не могут быть вычислены. Это ограничение является принципиальным, так как оно связано с числом независимых вторых производных от молярной свободной энергии в тройных системах [333(a)], Специальные следствия для предельного случая разбавленного раствора компонента 2 в смеси компонентов 1 и 3 были рассмотрены Вагнером [389]. [c.28]

Результаты соответствующих расчетов иллюстрируются рис. 7.52, причем на рис. 7.52, а показано изменение диаграммы циклического деформирования (гз — 63) в процессе стабилизации цикла, характеризующее своеобразное упрочнение среды (точнее, компенсацию начального разупрочнения по сравнению с диаграммой пропорционального нагружения из-за влияния гх). Соответствующая траектория деформации дана на рис 7.52, 6. Одновременно с отмеченным уменьшением размахов деформации Сз происходит накопление деформации 61. Величина накопленной в процессе стабилизации цикла деформации е определяется значениями параметров г и г (рис. 7.52, в). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост щ по числу циклов не ограничен. Внешняя граница области отвечает условию предельного равновесия элемента объема [c.225]

Ограниченность числа запасных элементов существенно влияет и на среднюю наработку Гср( и) до первого отказа кумулятивной системы, причем это влияние тем заметнее, чем больше резерв времени. Отношение (Гер—to) to сказывается заметно меньше своего предельного значения даже при /г = Пд, выбранном по формуле (2.5.12). Поэтому для обеспечения того же уровня р относительного снижения Т ср( и) необходимо иметь больше запасных элементов. Это вовсе не противоречит ранее сделанному выводу. Просто средняя наработка 7 ср(г и) не может удовлетворительно характеризовать надежность резервированной системы, а поэтому по ее поведению нельзя выбирать запас элементов. [c.67]

Расчеты с целью упрощения проводились при закрытых отборах Т. Это также не изменяет полученных выводов. Как уже отмечалось ранее, при наблюдаемых соотношениях отопительных и промышленных паровых нагрузок на ТЭЦ, как правило, устанавливаются турбины обоих типов — Т и ПТ. У турбин Т удельная выработка электроэнергии на единицу отпущенной теплоты Зт, а следовательно, и экономия топлива больше, чем на такую же единицу теплоты пара, отпущенного из отопительного отбора турбины ПТ. Кроме того, удельная стоимость турбоустановок Т с котлом (180—200 руб/кВт) меньше стоимости турбоустановок типа ПТ (220—240 руб/кВт). Поэтому вытеснять отопительные отборы турбин Т отборами турбин ПТ, как правило, не экономично. Только часть зимнего времени, повысив давление в отборе Т турбин ПТ до возможно высокого предела (а это уменьшает Эт), можно им несколько догревать сетевую воду после турбин Т при ступенчатом ее подогреве. Как показали расчеты, при наличии турбин Т на ТЭЦ и оптимальном их количестве отопительный отбор турбин ПТ может использоваться только в ограниченном количестве в зимнее время. Но зимой и отборы турбин П работают с весьма высокой и даже предельной загрузкой (см. рис. 4.6). В итоге возможная дополнительная экономия топлива, которую может дать использование отопительных отборов турбин ПТ, относительно невелика, С учетом перерасхода топлива и приведенных затрат, которые получаются из-за излишнего числа турбин ПТ на ТЭЦ, суммарная экономия как топлива, так и приведенных затрат по ТЭЦ в целом будет снижена. [c.107]

Результаты соответствующих расчетов иллюстрирует рис. 4.14, Здесь показано изменение диаграммы циклического деформирования 2 = 2 ( а) в процессе стабилизации цикла (рис. 4.14, а), которое характеризуется начальным разупрочнением , вызванным приложенным напряжением i. Влияние последнего постепенно исчезает, и кривая деформирования становится такой же, как при пропорциональном повторном нагружении. Одновременно с уменьшением размахов происходит накопление деформации в направлении постоянной составляющей напряжений Gj (рис. 4.14, б). Накопленная в процессе стабилизации цикла деформация определяется значениями параметров цикла г и rl (рис. 4.15). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост El по числу циклов не ограничен, ее внешняя граница отвечает мгновенному разрушению (предельному равновесию) элемента объема [c.99]

Предельно большое значение дифракционной эффективности, равное t-1 3,7%, достигается при Л зс< = 1- Таким образом, полное число голограмм Л/за, ограниченное конечным диапазоном записи по поглощению, имеет следующие значения [c.443]

Если переход к предельному состоянию осуществляется за счет увеличения числа циклов повторения переменных напряжений при расчете на ограниченную долговечность, запас по долговечности (см. рис. 1.5.4) определяется по формуле [0.171 [c.168]

Если переход к предельному состоянию осуществляется не за счет увеличения уровня переменной напряженности, а за сЧет увеличения числа циклов переменных напряжений N, то при расчете на ограниченную долговечность запас по усталостной долговечности определяется по формуле [0.21] (рис. 1.5.4) [c.179]

Рассмотрим построение диаграммы предельных напряжений (рис. 11.5) по ограниченному числу опытов для трех-четырех значений г. [c.235]

Вступая в первую мировую войну, промышленность России насчитывала едва ли десяток предприятий, использующих предельные калибры, весьма ограниченное число техников, знакомых с принципиальными основами взаимозаменяемости, отсутствовало собственное производство измерительного инструмента. Не было ни литературы по взаимозаменяемости, ни государственной регламентации в столь важной для мирной и оборонной продукции области. И если кое-что и было сделано в области взаимозаменяемости в период 1914—1917 гг., то это в основном было связано с производством боеприпасов и совершенно не затронуло машиностроения. [c.5]

Как правило, глубина резания t задается припуском на обработку и технологическим процессом, а оптимизация режима резания ведется по подаче S и "скорости v. При плазменно-механической обработке к числу оптимизируемых параметров относится и температура дополнительного нагрева 0н. Наличие трех переменных (5, V, 0н) делает задачу оптимизации при ПМО трехмерной, что затрудняет графическую иллюстрацию решения, однако, как будет показано ниже, с помощью ряда приемов можно свести объемную задачу к плоской и решать ее графически. Необходимость графического решения диктуется нелинейностью одного из технических ограничений, комплекс которых дополняет целевую функцию при решении задачи оптимизации режима ПМО в конкретных условиях. Как будет показано ниже, нелинейным оказывается ограничение по предельной силе тока, развиваемой источником питания плазмотрона. Наличие нелинейного ограничения не позволяет применить стандартную систему линейного программирова- [c.205]

Ограничения околозвуковых и сверхзвуковых самолетов. Для сверхзвуковых (околозвуковых) самолетов ограничения режимов полета устанавливаются по предельной скорости Кпред и предельному числу Мцред. [c.61]

На примере оптимизации ступени турбины по снимаемой мощности в приближении осесимметричного радиально уравновешенного (в контрольных межвенцовых сечениях) течения идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа получено строгое решение отвечающей такой модели одномерной вариационной задачи. Оптимизация выполнена при фиксированных потоке на входе в ступень, ее радиальных габаритах и скорости вращения рабочего колеса и при ограничении на максимально допустимые числа Маха и углы поворота потока перед и за рабочим колесом. Решение сведено к определению распределений осредненных по времени и в окружном направлении параметров в контрольных сечениях. Обнаружены два типа оптимальных распределений с участками двустороннего и краевого экстремумов по числу Маха и углу поворота потока. В одном из них предельные числа Маха и углы поворота потока достигаются одновременно у втулки за направляющим аппаратом и (или) за рабочим колесом. Примеры демонстрируют заметное увеличение мощности в результате оптимизации. [c.53]

Ограничение по конструкционной скорости. Обычно предельно допустимая скорость движения электровоза ограничена прочностью закрепления обмотки якоря и прочностью коллектора, и лишь в отдельных случаях воздействием на путь. Формула (8) показывает связь между частотой вращения якоря двигателя я, диаметром колес электровоза Ок и передаточным числом зубчатой передачи р.. Если подставить значение частоты вращения якоря, предельно разрешенной заводом-изготовителем Пщах можно найти констукционную скорость движения электровоза Уконот- Так, для электровозов ВЛ8 и ВЛ23 [c.41]

Возможности переналадки на различные углы у головки (D = 0,29 м) с реверсом электродвигателя (1—3) больше, чем при применении мальтийского механизма (5—8). Однако эти возможности у револьверных головок не используются (из-за ограниченного числа инструментов). Низкие величины ускорений у головок (5—8) получаются благодаря хорошим кинематическим характеристикам мальтийских механизмов и влиянию гидропривода. Головка (D = 0,7 м) может переналаживаться на углы, кратные 30° (путем последовательного поворота мальтийского механизма). Большие габаритные размеры позволяют применять большое число зубьев у плоских шестерен (z = 80), что обеспечивает высокую точность 9" и повторяемость — 1". При электроприводе и меньших размерах (головка 9) также достигается высокая быстроходность, но лишь путем резкого увеличения ещах, и 4д-Ввиду отсутствия механизма зажима и фиксации с одним фиксатором уменьшаются потери времени (т1ф = 0,24), но значительно снижается жесткость и точность. Следует отметить, что исследовался автомат, находящийся в эксплуатации (в предремонтном состоянии). Поэтому величина у1д была близка к предельно допустимой. Хорошими динамическими характеристиками, но низкой быстроходностью отличается крупная револьверная головка (I — 14 кг-м ) с гидравлическим приводом. По времени и Т она сравнима с конструкцией (5) благодаря меньшим потерям времени на фиксацию и отсутствие зажима. Жесткость достигается большими размерами цилиндрического фиксатора, который служит второй направляющей при осевом перемещении. Такие станки хорошо зарекомендовали себя в массовом производстве, отлича- [c.125]

Сущ ественное значение для условия прочности (1.1) имеет назначение и статистическое обоснование гарантируемых характеристик механических свойств (особенно Стьт и на базах до 10 —2-10 ч), а также уточнение запасов с учетом накопления опыта проектирования, изготовления и эксплуатации. Последнее становится все более важным по мере расширения применения конструкционных материалов повышенной и высокой прочности, что обычно требует некоторого увеличения запасов. В то же время следует иметь в виду, что достижение предельного состояния (статическое кратковременное или длительное разрушение, накопление недопустимо больших неупругих деформаций в конструкциях) по условию (1.1) для эксплуатационных условий возможно только в крайне ограниченном числе ситуаций (преимуш е-ственно аварийных). [c.16]

Операционные пределы. Магн. поле Т, достаточно хорошо удерживает высокотемпературную плазму, но только в определённых пределах изменения её параметров. Первые 2 ограничения относятся к току плазмы 1р и её ср. плотности п, выраженной в единицах числа частиц (электронов или ионов) в 1 м . Оказывается, что при заданной величине тороидального магн. поля ток плазмы не может превышать нек-рого предельного значения, иначе плазменный шнур начинает извиваться по винтовой линии п в конце концов разрушается развивается т. к. неустойчивость срыва тока. Для характеристики предельного тока используется коэф. запаса q по винтовой неустойчивости, определяемый соотношением q = 5B a jRIp. Здесь а — малый, R — большой радиус плазменного шнура, —тороидальное магн. поле, 1р — ток в плазме (размеры измеряются в метрах, магн. поле — в теслах, ток — а МА). Необходимым условием устойчивости плазменного шнура является неравенство >1, к-рое наз. критерием Кру-скала — Шафранов а. Эксперименты показывают, что надёжно устойчивый режим удержания достигае1Ся лишь при значениях q 2. [c.120]

Заслуживает внимания следующий пример экономичности в эксперименте Тэйлор на базе трех опытов с монокристаллами алюминия, четырех с железом, по одному с медью и золотом и трех или четырех испытаний с поликристаллами меди и алюминия разработал кинематику предельной деформации сдвига в условиях. МОНо- и двойного скольжения, предложил физическую теорию дислокаций, согласующуюся с построенными им теоретически параболическими функциями отклика для определяющего сдвига, и сконструировал первую правдоподобную, правда существенно ограниченную, теорию пластической деформации среды, основанную на наблюдениях монокристаллов. То, что сорок лет последующих исследований выдвинули серьезные вопросы, касающиеся статистического происхождения моноскольжения и применимости кинематики двойного скольжения в области параболического упрочнения, рассматриваемой Тэйлором то, что его теория дислокаций оказалась слишком примитивной, чтобы продолжать существовать в предложенной форме, и то, что ограниченность допущений его теории поликристаллического тела и неуспех с включением в ее формулировку условия равновесия напряжений мешали полной корреляции с наблюдением, не могут заслонить тот факт, что работа Тэйлора примерно на протяжении десятилетия давала толчки для большого числа последующих экспериментальных и теоретических исследований в области пластичности кристаллов. [c.125]

Каждое из словий типа (2.82)—(2.84) содержит две величины — назначенный срок службы (назначенный ресурс) и один из нормативных показателей безотказности. В сущности, величина удовлетворяющая условию (2.83) при знаке равенства, есть назначенный гам.ма-процентный ресурс при у = Р - ЮО %. Таким образом, показатели и взаимно обусловлены. Их значения следует искать как решение совместной оптимизационной задачи, в которой как назначенный ресурс, так и вероятность достижения предельного состояния рассматривают как искомые величины. Но функция Р (t) зависит от параметров объекта и параметров, которые характеризуют условия его эксплуатации. Совокупность этих параметров также входит в число переменных, по которым производят оптимизацию целевой функции (математического ожидания конечного экономического эффекта или другого инегрального показателя эффективности и т. п.) В результате мы приходим к весьма общей и сложной олтимизацион-ной задаче,которая включает в себя модель объекта, модель условий его эксплуатации, а также экономико-математическую модель. Условие безопасности (2.84), а также технические условия типа неравенства (2.82) входят при этом в число ограничений. [c.58]

Большое число полей допусков для малых размеров объясняется тем, что в системе ИСО и ЕСДП влияние номинального размера на характер и точность соединения, при размерах менее 3 мм учитывается не изменением предельных отклонений для данного прля допуска, а переходом, когда это необходимо, на другое поле допуска. В связи с этим в ГОСТ 25347—82 даны рекомендации по ограничению выбора полей допусков в зависимости от номинального размера, д л чего все размеры менее 1 мм сгруппированы в три рспомогаЫльных интервала до 0,1 мм, свыше 0,1 до 0,3 мм и свыше 0,3 до 1 мм (рекомендуемое применение полей допусков валов и отверстий для, образования посадок с зазором в разных интервалах размеров менее 1 мм см. в табл. 1.14, 1.1 и 1.21, 1,22).. Эти рекомендации составлены с учетом опыта применения системы ОСТ (ГОСТ 3047—66 и ГОСТ 8809—71, в них допуски и предельные отклонения при одном и том же поле допуека устанавливались в зависимости от номинального размера). Применение в соответствующих интервалах размеров полей допусков, не указанных в табл, 1.14, 1.15 и 1.21, 1,22, но содержащихся в табл, 1.13 и 1.20, должно быть ограничено. [c.73]

Интересен предельный случай XIоо, соответствующий слою жидкости, ограниченному с обеих сторон идеально теплопроводными массивами (например, слой жидкого металла между стеклянными пластинами). В этом предельном случае критическое число Рэлея убывает до значения Кт = 720, а критическое волновое число кт до нуля. Таким образом, fбOO/ по мере уменьшения от-носительной теплопровод- ности массивов длина волны критических возмущений неограниченно возрастает. При этом критическое движение оказывается почти горизонтальным. Это представляется естественным при наличии нетеплопроводных границ существование в слое жидкости вертикальных движений и связанного с ними вертикального конвективного пере носа тепла становится не выгодным. [c.55]

Вместе с тем в рамках этой теории исследовались, как правило, задачи о предельном равновесии, т. е. начале пластического течения. Получено ограниченное число решений задач с учетом изменения геометрии тела, собственно, о пластическом течении задачи о внедрении клина в полупространство, раздавливании клина плоским штампом [1-3], одноосном растяжении плоского [4] и цилиндрического [5] образцов, растяжении полосы с V-образными вырезами [6]. На основе этих решений в работах [7-9] получен определенный класс решений контактных задач для тел произвольной формы с учетом изменения геометрии свободной поверхности. При решении таких задач деформации тел оценивались визуально по искажению прямоугольной сетки. Более точное описание процесса деформирования требует использования в качестве меры деформации тензорных характеристик (тензора дисторсии, тензора конечных деформаций Альманси и т.п.). Решение задач с учетом изменения геометрии особенно необходимо при расчете деформаций в окрестности поверхностей разрыва скоростей перемещений и других особенностей пластической области. [c.762]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...