Коэффициент статического момента

Если зависимость коэффициента статического момента от угла атаки линейная, а коэффициент момента демпфирования не зависит от угла атаки [c.21]

Обратим внимание, что в этом случае степень при скоростном напоре меньше, чем в линейном случае. Поэтому при одном и том же изменении величины скоростного напора амплитуда колебаний угла атаки в нелинейном случае зависимости коэффициента статического момента от угла атаки изменяется меньше. [c.22]

Наиболее общей характеристикой эффективности оперения является коэффициент статического момента (коэффициент мощности) для горизонтального оперения - [c.85]

В вибрографе для записи горизонтальных колебаний фундаментов машин маятник ОА, состоящий из рычага с грузом на конце, может качаться вокруг своей горизонтальной оси О, удерживаясь в вертикальном положении устойчивого равновесия собственной массой и спиральной пружиной. Определить период собственных колебаний маятника при малых углах отклонения, если максимальный статический момент силы тяжести маятника относительно его оси вращения равен Mgh, момент инерции относительно той же оси равен /г, коэффициент жесткости пружины, сопротивление которой пропорционально углу закручивания, равен с при равновесном положении маятника пружина находится в ненапряженном состоянии. Сопротивлениями пренебречь. [c.287]

Определяем статические производные от коэффициентов шарнирных моментов [c.283]

Рули, расположенные вдоль задней кромки оперения. Для дозвуковых скоростей = 0,865) статическую производную от коэффициента шарнирного момента по углу [c.283]

Экспериментальная величина коэффициента продольного момента находилась относительно точки модели, отстоящей от носка на расстоянии xIL = 0,4 (L — длина модели). Его значение существенно зависит как от длины иглы, так и от степени затупления (рис. 6.1.13). При этом влияние степени затупления оказывается особенно значительным. Об этом свидетельствует тот факт, что у симметричных тел без иглы и с иглами разной длины (при малой степени затупления 8пл = 0,04) возникает дестабилизирующий продольный момент почти на всех углах атаки. Однако при большой величине 5пл игла обеспечивает статическую устойчивость (см. пунктирные линии на рис. 6.1.13). [c.392]

JJ— радиус радиус кривизны нейтрального слоя кривого бруса коэффициент асимметрии цикла 5г. Sy, (S)—статические моменты площади фигуры относительно осей [c.7]

Коэффициенты kx и ky представляют собой безразмерные величины, зависящие от геометрической формы сечения. Например, для прямоугольного сечения с размерами Ь и Л (рис. 5.5) статический момент 5 заштрихованной площади относительно оси х [c.229]

Рассмотрим силовой расчет трехступенчатого приборного редуктора, схема которого приведена на рнр. 2.18, б. Требуется определить крутящие статические моменты М на валиках редуктора, окружные силы Р, к. п. д. т], необходимую мощность двигателя Ni и приведенный момент трения Даны момент (нагрузка) на валике 4 Mi 123 134 гь Zj z Z3 zai Za m диаметры колес d — zm. При малой величине 8000 Н-мм диаметры валиков находятся по табл. 3.1 в зависимости от М. Коэффициент трения для-стальных зубьев колес / = 0,1. Значения к. п. д. т каждой пары колес определяются по формуле (3.33). Величины моментов трения М р в двух шарикоподшипниках каждого валика находятся по табл. 3.1 в зависимости от d . Крутящие моменты М на валиках 4, 3, 2 я 1 и окружные силы Р, действующие на зубья колес, определяются по формулам [c.75]

Остается еще учесть влияние двойного знака в правой части уравнения (35 ) или в правой части первоначального уравнения (35) (которое в этом исследовании удобнее, чем уравнение (35 )). Как уже отмечалось в п. 47, движение определяется уравнением (35) (а) в том промежутке времени, в котором оно остается прямым (i 0), и уравнением (35) (б) в промежутке времени, когда оно оказывается обратным (i 0). Поэтому, при непрерывности s, случай, когда мы должны будем заменить для определения движения одно уравнение. другим, может представиться только в момент остановки (i = 0). На этот момент надо обратить особое внимание, так как он может означать конец движения. По законам динамического трения (п. 45) это может произойти только тогда, когда в момент остановки будет выполняться условие статического равновесия f J fN (где / обозначает коэффициент статического трения). В противном случае тотчас же за моментом ti движение начнется снова. Более точно, я силу закона возникающего движения движущаяся точка направится в ту сторону, в которую в момент / j направлена касательная сила F , так что в новой фазе движение будет определяться равенством (35) (а) или равенством (35) (б), смотря по тому, будет ли в момент = сила F( 0 или < 0. Таким образом, закон движения, начиная от положения s =si (и с момента t — ti), будет однозначно определен тем интегралом уравнения (35) (а) или соответственно (35) (б), которое характеризуется начальными условиями [c.57]

При двухбарабанных приводах машин каждая пара колодок тормоза должна иметь самостоятельный привод. Коэффициент запаса торможения тормозного устройства на каждом барабане должен быть не менее 1,2 по отношению к статическому моменту, создаваемому одной ветвью каната н весом порожнего скипа или клети. [c.362]

Обозначим вес диска, расположенного в середине вала, через Q, главные моменты инерции сечения вала — через и (/2 > i)-Соответствующие коэффициенты статической жесткости вала в середине, отнесенные к главным плоскостям изгиба [c.138]

Полученные значения коэффициентов статического трения существенно меньше коэффициентов кинетического трения. Такое расхождение объясняется различием общего комплекса условий, при которых определяли коэффициенты трения. Замечено, что на приборе ГП-1 коэффициент статического трения в момент, предшествующий началу движения, обычно больше, чем при последующем скольжении со скоростью 4 мм/с. [c.159]

В зубчатых зацеплениях данной системы действуют периодические силы, которые вводятся в последующий расчет в долях от статического момента М , приложенного к солнечной шестерне Mi sin (Of, где pj — коэффициент неравномерности пере- [c.5]

Под коэффициентом запаса торможения понимается отношение момента создаваемого тормозом, к статическому моменту, создаваемому наибольшим рабочим грузом на тормозном валу. [c.522]

Коэффициент запаса торможения тормоза механизма изменения вылета стрелы должен быть не менее 2. При этом статический момент на тормозном вал>, создаваемый весом стрелы, противовеса, наибольшего рабочего груза и ветром, при рабочем состоянии крана должен определяться в таком положении стрелы, при котором величина момента имеет максимальное значение. [c.523]

Наиболее надежным способом оценки упругих свойств коленчатого вала является определение коэффициентов жесткости его участков по результатам статических или динамических испытаний вала [3] Первые состоят в определении общей крутильной жесткости коленчатого вала при воздействии на него статического момента. При динамических испытаниях коленчатого вала определяется частота резонансных колебаний динамической системы двигатель — маховик, порождаемых низшей собственной формой колебаний системы и главными гармониками возмущающих мо- [c.325]

В этой формуле Qi - нормативные нагрузки в рассматриваемом элементе, в качестве которых принимаются максимальные нагрузки рабочего состояния или аварийные нагрузки в соответствии с расчетным случаем и возможной их комбинацией щ - коэффициенты перегрузки, учитывающие возможное превышение действительными нагрузками их нормативных значений. Значения этих коэффициентов устанавливаются на основе практического опыта с учетом назначения кранов и условий их эксплуатации для собственной массы металлоконструкции п = 1,05... 1,1 для расположенного на конструкциях оборудования П2 = 1,1... 1,3 для груза щ — 1,1... 1,5 (большие значения принимают для малых грузов и для тяжелого режима работы) щ < 1,5 - коэффициент перегрузки горизонтальных сил инерции, зависящий от ускорений при пусках и торможениях П5 = 1,2...2,о - коэффициент, учитывающий раскачивание груза для ветровой нагрузки пе = Г, 1 (в соответствии с указаниями ГОСТ 1451 - 77 учитывается только для нерабочего состояния крана) для монтажных нагрузок принимают коэффициенты перегрузки Пм = /,2 для транспортных нагрузок при транспортировании по железной дороге и водным путям Птр = 1)1, а. при транспортировании автотранспортом Птр = /,3 (при расчете на сопротивление усталости, где в качестве нормативных нагрузок принимают эквивалентные нагрузки, коэффициенты перегрузки п, = 1) Л - геометрический фактор рассчитываемого элемента (площадь, статический момент инерции, момент сопротивления). [c.491]

Как видно из структуры этого выражения, инерционные коэффициенты Xik присоединяются к инерционным коэффициентам в выражении проекции количества движения твердого тела Яц — к массе, Ajj и Я16 — к статическим моментам масс остальные коэффициенты в общем случае дополняют члены, отсутствующие в выражении проекции главного вектора количества движения твердого тела. Инерционные коэффициенты называют коэффициентами присоединенных масс. [c.318]

В выражении Т массе, статическим моментам, моментам инерции и центробежным моментам. Это еще раз поясняет смысл коэффициентов и происхождение названия присоединенных масс. [c.320]

Для крыльев различных типов реактивных самолетов Скорн = 3,5 -f- 16. Коэффициент статического момента горизонтального оперения [c.14]

Последнее слагаемое представляет собой произведение коэффициента Ь н статического момента площади эпюры относительно начала координат. Обсэчачим координату центра тяжести пло- [c.189]

Так как, по предположению, условие (34 ) более не выполняется, то движение будет сопроьождаться скольжением трение скольжения вместо статического становится динамическим, поэтому надо положить А = fp, где / есть коэффициент динамического трения, который только в первом и грубом приближении можно ото кдествить с коэффициентом статического трения если же речь идет о больших скоростях, то этот коэффициент принимает, как мы это уже видели (гл. I, п. 45), значения /, на много меньшие значения, соответствующего моменту начала движения. Таким образом, замедление сводится в силу только что написанного уравнения к f g, а эта величина, вообше говоря, меньше (а при больших скоростях — значительно меньше) замедления в условиях чистого качения. [c.36]

Изменение величины коэффициента трения покоя. На фиг. 332 показано изменение величины коэффициента трения покоя по мере изменения давления для различных фрикционных материалов при трении по стальному шкиву, имеющему твердость поверхности трения ЯВ415. При опытах было установлено, что для большинства асбофрикционных материалов величина коэффициента трения покоя выше величины коэффициента тре-ния движения. Разница между величинами коэффициента трения покоя и коэф- 0,1 фициента трения движения при скорости 1—1,5 см/сек обычно составляла 5—10%, но иногда достигала 15—30%. Таким образом, величины тормозных статических моментов значительно превышают величины 0,5 расчетных тормозных моментов, подсчитанные по рекомендованным значениям (J l коэффициента трения движения. Переход от статического трения (коэффициент трения покоя) к трению кинетическому происходит обычно не плавно, а скачкообразно. Вследствие упругости контакта двух тел, скользящих одно относительно другого, возникают скачки при трении, объясняемые периодически повторяющимися процессами возникновения и последующего исчезновения упругих напряжений (релаксационные колебания). Эти скачки возникают только в том случае, если сила трения покоя превышает силу трения при установившемся движении. [c.559]

Важную роль в формировании динамических нагрузок сумматорных приводов играют возмущения, вызываемые срабатыванием тормозов. Вследствие различия параметров тормозов (постоянных времени срабатывания, установок тормозных моментов II др.) имеет место неодновременное наложение (снятие) механических тормозов. Причем запаздывание в срабатывании оказывается соизмеримым с периодом собственных колебаний привода. При этом одна часть ветвей (в худшем случае одна ветвь) воспринимает весь передаваемый приводом момент, а другая оказывается ненагруженной либо нагруженной моментом противоположного знака. Эффективным способом ограничения динамических нагрузок такого типа является снижение установки тормозных моментов. Однако этот путь не всегда приемлем, так как с приближением установки к величине статического момента уменьшается, коэффициент запаса привода по тормозному моменту. В таких случаях следует добиваться идентичности параметров тормозов, не допуская отклонений по времени срабатывания их более четверти периода колебаний высшей частоты привода. [c.116]

Пример 10. 3. Рассчитать кулачковый тормозной привод при следующих данных максимальная угловая скорость тормозного обода со = 2> 1сек момент инерции движущихся частей установки, приведенный к оси обода, Jm — = 4700 кГ-сек -м статический момент сил сопротивления Л4о= 3750 кГм радиус эксцентрика г = 0,2 м , жесткость тормозных колодок с = 5000 кПсм первоначальный угол наклона стержня 5 (см. рис. 10. 14, б) к горизонту — 75° радиус трущейся поверхности тормозного обода R = 1,165 ж коэффициент трения тормоза / = 0,35 коэффициент пропорциональности А по формуле (10. 80) А = 1,63 ж коэффициент пропорциональности В по формуле (10. 82) В = = 228 000 кГ. [c.380]

Данные рекомендации обеспечивают снижение уровней вибрации, особенно существенное при распределении исходного дисбаланса, близком к линейному. Окончательное подавление первой собственной формы происходит на втором этапе уравновешивания, выполняемом на рабочих скоростях с использованием самоуравновешенных блоков из трех грузов, укрепленных в тех же сечениях по длине вала. При этом нужно найти три груза (статические моменты крайних грузов равны половине статического момента среднего и направлены в противоположную сторону), которые, не нарушая полученной ранее уравновешенности в зоне низких оборотов, минимизировали бы опорные реакции на верхней балансировочной скорости. Искомые величины и угловое положение грузов соответствуют устранению векторной суммы амплитуд реакций или перемещений опор (замеренных в выбранном неподвижном направлении) в координатах, связанных с вращающимся валом. Задача решается с помощью динамических коэффициентов влияния, представляющих в данном случае векторную сумму амплитуд перемещений или реакций опор в тех же координатах от единичной самоуравновешенной системы трех грузов при заданной скорости. В машинах с большими отклонениями от линейных зависимостей придется прибегать к методу последовательных приближений и выделять колебания с частотой вращения вала. [c.89]

Полагая на балансировочной скорости суммарные реакции опор от неуравновешенности, оставшейся после первого этапа, и двух самоурав-повешенных систем грузов равными нулю, находим статические моменты и углы установки грузов на втором этапе. Соответствующие уравнения не отличаются от уравнений для обычных систем уравновешивающих грузов в случае симметричных роторов и опор. Коэффициенты влияния грузов 1, 2, 4 VI 1, 3, 4 одинаковы, и объем работ сокращается. [c.91]

Приведение системы уравнений. В целях упрощения последующего набора и решения задачи на АВМ выполняется преобразование системы дифференциальных уравнений — приведение их к одной из сосредоточенных масс. За основу преобразования принимается выравнивание статических моментов, действующих на массы (в данном случае — по моменту выходного вала водила Mj). Из равенства Afj = piMi определяются коэффициенты приведения [c.8]

Уменьшаются потери на трение по сравнению с потерями у подшипников скольжения, работающих при граничной смазке или при жидкостной смазке. Применение подшипников качения, как правило, повышает КПД машины. Коэффициент трения подшипника качения сравнительно мало изменяется в большом диапазоне нагрузок и окружных скоростей. Статический момент подшипника лишь на 30. .. 50 % превышает момент трения при установившемся движении, в то время как в подшипниках скольжения он в 15 раз выше. В связи с этим особенно целесообразно устанавливать опоры качения в узлах машин, работающих с частыми пусками и остановками. [c.331]

При оценке муфты по статическому (передаваемому) моменту номинальный крутящий момент выбранной муфты, величина которого приведена в табл. IV.9, должен превышать статический момент, приведенный к валу муфты, Л1 ом > > кМст, где k— коэффициент, зависящий от характера нагрузки, k = 1,3-н2,0. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...