Резонанс частотный

В молекулярных кристаллах [5] вклад во вращение могут давать также экситонные возбуждения Френкеля экситоны)-, в этом случае в области вне резонанса частотная зависимость иная [c.648]

Вблизи резонанса и (3.16а), и (3.166) одинаково хорошо передают частотную зависимость полей, и в этом смысле их графики с равным правом можно назвать резонансными кривыми. Мы вернемся к этому вопросу в конце следующего параграфа. Рассматриваемые как функции к, множители (3.16а) и (3.166), вообще говоря, различны. Там, где это различие существенно, т. е. вдали от резонанса, частотная зависимость полного поля не описывается простой функцией (3.16а) или (3.166). [c.30]

Имеем колебание с частотой ш и линейно возрастающей по времени амплитудой. Это явление называется частотным резонансом. Оно проявляется в неограниченной раскачке вынужденных колебаний при сколь угодно малой амплитуде Ь внешней силы и может привести к разрушению механической конструкции. [c.235]

Дифференциальные уравнения для функций yi представляют собой неоднородные уравнения гармонического осциллятора. Для каждого из этих уравнений могут возникать явления частотного резонанса при некоторых сочетаниях частоты ш с частотами правой части. При переходе частот через резонансные соотношения возможны существенные изменения закона движения. О [c.251]

Для нелинейных систем (в отличие от линейных) неприменим принцип суперпозиции, и поэтому не представляется возможным разделить в результирующем процессе компоненты, вызванные отдельными составляющими внешнего воздействия. Это обстоятельство чрезвычайно усложняет анализ вынужденных процессов в нелинейных системах даже в консервативном приближении и делает не вполне корректным рассмотрение случая прямого силового воздействия без учета одновременного воздействия на параметры системы. В самом деле, если учесть, что вынужденный периодический процесс, обязанный своим происхождением прямому воздействию, вызывает в свою очередь периодическое изменение параметров нелинейной системы, то становится ясным, что результирующие резонансные явления могут иметь весьма сложный характер. Частотные соотношения, при которых происходят резонансные явления, также будут задаваться условиями нелинейных прямого или параметрического резонансов. Эти обстоятельства не позволяют для нелинейных систем полное разделение двух упомянутых типов резонансных явлений. Поэтому представляется разумным, выделяя случай чисто параметрического резонанса, не противопоставлять ему случай силового, или прямого, резонанса для нелинейной системы. Можно лишь классифицировать виды воздействия, связанные с различными способами внесения энергии в систему, что является определяющим для протекания резонансных явлений. [c.141]

В силу существования порогового значения амплитуды параметрического воздействия в неконсервативной системе существует ограниченное число частотных интервалов, внутри которых осуществляется параметрический резонанс. [c.143]

Следовательно, если искать решение уравнения (14.13) в виде y — As n(iit, то возможно получение трех различных амплитуд при одной и той же частоте (о. Возможность возникновения нескольких периодических режимов при одной и той же вынуждающей силе составляет характерную особенность нелинейных систем. На рис. 50, а показана зависимость амплитуды А от частоты со, или амплитудно-частотная характеристика, для случая, когда коэффициент жесткости увеличивается при увеличении силы. Пунктиром показана скелетная кривая — график зависимости между частотой и амплитудой свободных колебаний. Сравнение полученной амплитудно-частотной характеристики с резонансной кривой при линейном упругом звене (см. рис. 48,а) показывает, что нелинейность упругого звена приводит к возникновению колебаний с большой амплитудой при частотах вынуждающей силы, превышающих собственную частоту (затягивание резонанса в область высоких частот). [c.118]

При мягкой характеристике упругого звена наклон скелетной кривой и амплитудно-частотной характеристики направлен к оси Л (рис. 71,6), что приводит к затягиванию резонанса в область низких частот. При учете трения в кинематических парах амплитуда колебаний при резонансе имеет конечную величину, и обе ветви амплитудно-частотной характеристики смыкаются (рис. 71, в). [c.241]

При Д = О амплитуды Л и Лг стремятся к бесконечности (резонанс), что соответствует совпадению частоты возмущаю-щей силы р с одной из собственных частот системы, которые находятся из частотного уравнения [c.337]

Таким образом, минимумы на определенных частотах в отраженном импульсе соответствуют свободным колебаниям стенки изделия на основной частоте (п = 1) и гармониках. Частотно-модулированный импульс становится амплитудно-модулирован-ным. После усиления отраженные импульсы проходят через фильтр, который выделяет минимумы амплитуды. По их частоте определяют толщину изделия. Чтобы выполнялись условия свободных колебаний и не возникали резонансы колебаний столба жидкости, длительность импульса должна быть меньше времени его распространения в иммерсионной жидкости. [c.127]

Из решений (45) видно, что для частота является однозначной функцией амплитуды, а для х е одному и тому же значению х соответствуют два значения частоты. Эти обстоятельства обычны для амплитудно-частотных характеристик. Рассмотрим теперь возможность образования максимума амплитуды (32) (зона резонанса). Из решений (45) видно, что этим условием является условие однозначности ю в диапазоне е< х< оо. Следовательно, максимум амплитуды Хщ ищется из уравнения [c.15]

Предварительные замечания. В своей практической деятельности инженеру часто приходится сталкиваться с резонансом силового происхождения, который в линейных системах имеет место при совпадении какой-либо гармоники возмущающей силы с одной из собственных частот. Параметрический резонанс, возникающий при определенной пульсации параметров системы (например, приведенной массы или жесткости), требует достаточно тонкой частотной настройки и встречается значительно реже, поэтому нередко расценивается как несущественное и маловероятное побочное явление. Между тем, практика эксплуатации многих машин свидетельствует о том, что параметрический резонанс в ряде случаев не только является источником нарушений нормального функционирования механизмов, но может также приводить и к серьезным авариям, угрожающим безопасности обслуживающего персонала. В п. 16 мы уже упоминали об этом явлении, связанном с нарушениями условий динамической устойчивости. [c.245]

Следует отметить, что под действием гидродинамических возмущающих сил, охватывающих широкую область частотного спектра, вследствие резонансов могут резко проявляться почти любые собственные частоты конструкции. В связи с этим необходим тщательный анализ динамических свойств конструкции насосов и принятие соответствующих мер по отстройке частот собственных и вынужденных колебаний во всем диапазоне, обусловленном требованиями по ограничению вибрации. На современном этапе борьбы с вибрацией насосов решение задачи частотной отстройки наиболее успешно может осуществляться экспериментальным путем. Методы и средства такой отстройки подробно рассматриваются в X гл. [c.180]

При малых силах трения, в большей части частотного диапазона величины В в знаменателе и числителе намного меньше, чем А, так что в удаленных от резонанса зонах ими можно пренебрегать, определяя амплитуды только по отношению компонент (Л, , ),Мд. [c.39]

Метод фиксированных частот имеет недостатки сложность контроля перемещения, скорости, ускорения и частоты вибрации и их регулирования вручную из-за значительной неравномерности амплитудно-частотной характеристики тракта испытательного комплекса при испытаниях в широком диапазоне частот невозможность выявления параметрических резонансов, возможность пропуска резонанса отдельных элементов последовательное возбуждение резонансов. Однако этот метод до настоящего времени широко используют при заводских испытаниях серийно выпускаемых изделий вследствие возможности применения простейшего оборудования и отработанных программ испытаний для изделий каждого типа. [c.287]

При питании ЭДВ от генератора напряжения его малое внутреннее сопротивление вносит малые потери в колебательный контур из Z.K и С, и на частотной характеристике появляется подъем, соответствующий частоте рз —. второму электромеханическому резонансу. Весьма малые внутренние сопротивления генератора напряжения демпфируют собственные колебания подвижной системы, сглаживая частотную характеристику ЭДВ. [c.273]

На практике возможен выбор относительно малых постоянных времени, так что упомянутая область переместится в высокочастотный диапазон, неизбежно включающий резонансы высокого порядка. В окрестности каждой из резонансных частот будет расположена критическая частота, на которой GAB имеет наименьший запас устойчивости. Поскольку частотный интервал между соседними резонансами относительно мал, вблизи минимума действительной части сопротивления 2" (1 - - Kf) будет по крайней мере одна критическая частота. Найдем достаточное условие устойчивости GAB на критической частоте, расположенной вблизи частоты t-ro резонанса. В выражении (4) принимаем т = А,-Ь 1. При этом минимум функции Re[z" (1-Ь/С/)] совпадаете критической частотой (наибольшая потенциальная неустойчивость). [c.75]

Влияние демпфера на поведение конструкции при резонансе (рис. 5.6) проявляется в том, что исходная форма колебаний распадается на две формы (рис. 5.7). Нижняя частотная ветвь соответствует случаю, когда массивное тело, имеющееся в демпфере, и поверхность конструкции двигаются по существу син-фазно, тогда как в области пика тело и поверхность колеблются [c.213]

Знаменатели полученных выражений совпадают с левой частью частотного уравнения (11.138), если заменить в нем букву р буквой 0). Следовательно, если частота возбуждения (о совпадает с любой из двух собственных частот или р , то знаменатели формул (IV.79) согласно уравнению (11.138) обратятся в нуль, а амплитуды Й1 и Й2 станут бесконечно большими (резонанс). [c.250]

Определение амплитудно-частотных вибрационных характеристик силовых установок, включающих механизмы с зубчатыми передачами, имеет весьма важное значение. Их знание позволяет провести эффективную разработку комплекса конструктивных и технологических мероприятий, направленных на снижение шума и вибраций, а также необходимо при прочностных расчетах и отстройке от резонансов некоторых деталей сопряженных механизмов (например, лопаток турбин). [c.91]

Поскольку изгибные резонансные частоты полки обратно пропорциональны квадрату ее ширины, а продольно-сдвиговые резонансные частоты — ширине в первой степени, то при увеличении ширины полок изгибные волны будут оказывать заметное влияние на общее волновое движение стержня на все более низких частотах. Это хорошо видно из рис. 4, соответствующего стержню, у которого относительная ширина полок т = 0,75. В этом случае первая критическая частота ( ь = 0) уже определяется изгибным резонансом полок, в то время как первая частота продольно-сдвигового резонанса превышает ее вдвое. Изгибом полон также обусловлено появление в исследуемом частотном диапазоне дополнительных к рис. 3 четырех ветвей дисперсии. [c.32]

Чтобы оценить степень виброактивности сложной динамической системы, необходимо знать амплитудно-частотные характеристики вынужденных колебаний элементов системы в некотором непрерывном спектре частот. Но можно с достаточной степенью приближения выбрать критерий, в котором учитываются наиболее характерные, дискретные значения амплитуд, такие как амплитуды вынужденных колебаний при резонансах. [c.49]

В основном упругой деформацией выступов и дальнейшим сближением иоверхностей. Потери энергии в контакте соизмеримы с потерями на внутреннее трение в стержне. С увеличением амплитуды тангенциальной силы увеличиваются площадь контакта и доля проскальзывания (необратимой части деформации), а также связанные с ними потери на внешнее трение. При увеличении перемещения на порядок от 0,05 до 0,5 мкм потери энергии увеличиваются примерно на два порядка, и такое же увеличение потерь имеется при увеличении перемещений в 4 раза — от 0,5 до 2 мкм. При последовательном увеличении амплитуды силы возбуждения происходит незначительное уменьшение резонансной частоты колебаний. Амплитудно-частотные характеристики при перемещениях на резонансе выше 0,5 мкм имеют выраженный наклон в сторону меньших частот, а скелетная кривая соответствует мягкой характеристике жесткости. Жесткость контакта с сухими поверхностями составила —5-1Q5 кгс/см, со смазываемыми — 4-10 кгс/см. [c.78]

Пассивная корректирующая цепь (рис. 1) сглаживает амплитуд-но- и фазо-частотную характеристики вибратора в окрестности собственной частоты его подвески и позволяет сохранить номинальную эффективность гашения при изменении на 2% основной рабочей частоты сор, совпадающей с резонансом вибратора. [c.101]

При исследовании однородно уширенного комбинац. резонанса частотная и временная КАРС-спектроскопия 299 [c.299]

Для практических вычислений удобно использовать формулу импеданса (1.4.23). Для области частот вблизи резонанса частотную переменную можно привести к виду у 2Асо/(Оо. [c.24]

Магнитострикционные и пьезоэлектрич. У. и. применяются, как правило, также на частоте основного резонанса. Чувствительность магнитострикциоппых У. п. вне резонанса падает с уменьшением частоты. У пьезоэлектрич. У. п. иа частотах ниже резонанса частотная характеристика равномерна, но чувствительность (см. Приемники звука) меньше, чем иа резонансе, поэтому при приеме монохроматич. (или близкого к нему) ультразвука резонансные У. п. оказываются более эффективными. Чувствительность У. п. из кварца, в зависимости от особенностей конструкции и размеров, меняется от единиц до сотен мкв/бар. [c.242]

Острота амплитудно-частотной характеристики системы с одной степенью свободы при действии силы трения, пропорциональной скорости, характеризуется половинной шириной амплитудно-частотной характеристики. Половинная ширина амплитудно-частотной характеристики измеряется разностью глеж-ду двумя частотами, для которых амплитуда колебаний равна половине амплитуды, сответствующей резонансу. Выразить половинную ширину амплитудно-частотной характеристики А через коэффициент расстройки частот г = и через приведенный коэффициент затухания б = njk. Дать приближенную фор.мулу для случая б 4 1 (м — частота вынуждающей силы, k — частот собственных колебаний при резонансе 2=1). [c.412]

Если считать, что нам задана частота воздействия р = 2(о, и принять, что в изучаемом случае регулируемой величиной является о)д —собственная частота системы (для малых амплитуд), то полученные нами соотношения будут изображаться графически в координатах (Оо и Л так, как показано на рис. 4.7. Изображенные на нем области параметрического возбуждения для у>0 (кривые параметрического резонанса) для исследованного частотного соотношения, соответствующего первой области неустойчивости линейного уравнения Матьё, переходят при у->0 в соответствующую область, изображенную на рис. 4.4. Здесь, как и в случае резонанса при си.ловом воздействии, получается деформация резонансной кривой для линейной консервативной системы и ее наклон в сторону больших или меньших частот в зависимости от знака нелинейной поправки, т. е. в зависимости от типа неизохронной системы. [c.139]

Переходя к резонансным явлениям при параметрическом воздействии — параметрическому резонансу, можно также отметить ряд их особенностей. Прежде всего следует обратить внимание на то, что при параметрическом воздействии существует другой, чем при прямом, ряд частотных соотношений, при которых наблюдаются резонансные явления. При чисто параметрическом воздействии даже в линейной системе резонансные эффекты возникают при (и пр12, где п=, 2, 3,. .. [c.140]

I направлен к оси А (рис. 50,6), что приводит к затягиванию ре-знанса в область низких частот. При учете трения в кинематиче-спх парах амплитуда колебаний при резонансе имеет конечную гличину и обе ветви амплитудно-частотной характеристики смы-аются (рис. 50, в). [c.119]

Частоту колебаний генератора резонансного толщиномера автоматически модулируют в диапазоне двух-трех октав, На резонансных частотах изделия нагрузка генератора резко изменяется, что вызывает падение его напрян<ения. Частотным фильтром эти изменения отделяют от других изменений напряжения генератора. В результате резонансы, соответствующие различным значениям п, имеют вид пиков на пропорциональной частоте линии развертки электронно-лучевой трубки. Толихину измеряют по частоте пика с известным п или по интервалу частот между пиками. [c.128]

Другой пример гребенчатой частотной характеристики — низкочастотный отклик ограниченной механической структуры с небольшим затуханием. Обычно первые резонансы таких структур отстоят друг от друга по оси частот на расстояния, значительно превышающие ширину резонансных пиков. Поэтому на низких частотах в их частотных характеристиках можно наблюдать ряд ярко выраженных резонансных подъемов, чередующихся глубокими спадами (рис. 3.20). В этом диапазоне частотная характеристика структуры может быть достаточно точно аппроксимирована частотной характеристикой гребенчатого фильтра. На более высоких частотах этого делать нельзя, так -как нри неизмен- [c.106]

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле нрисоединен-ных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные рхзмеиония частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом нин e методе разделеиня источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы А(в, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы Асо будет рассмотрен в конце параграфа. [c.128]

Отметим, что проектирование систем активной амортизации сопряжено с использованием достаточно мощных источников энергии и синтезом цепей управления, реализующих нужные амплитудные и фазовые характеристики- Реальные датчики сил или перемещений (скоростей, ускорений), усилители и вибраторы являются сложными колебательными системами со многими резонансами. Поскольку при переходе через резонансную частоту сдвиг фаз между силой и смещением изменяется на величину зт, фазово-частотные характеристики реальных систем амортизации являются сложными и трудно контролируемыми функциями, изменяющимися в интервале [О, 2я]. В практических условиях сделать их близкими к требуемым характеристикам удается только в ограниченной полосе частот. Вне этой полосы могут иметь место нежелательные фазовые соотношения, приводящие к. увеличению виброактивности машины it дaн e к самовозбуждению всей системы. Пусть, например, в соотношении (7.35) коэффициент Kj принимает положительное значение. Это значит, что на некоторых частотах фазовая характеристика цепей обратной связи принимает значение О или 2п. На этих частотах сила /а оказывается в фазе с силой /2, общая сила /ф, действующая на фундамент, увеличивается и виброизоляция становится отрицательной. Вместо отрицательной обратной связи на этих частотах имеет место по-лолштельная обратная связь. Если при этом коэффициент Kj бу- [c.242]

На рис. 3 приведены относительные значения эквивалентных масс подкрепленной оболочки диаметром 170 см, длиной 90 см и толщиной 1,2 см для форм колебаний с различным числом узловых линий по окружности и при условии, что v x) 1, Точки, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, соответствуют формам с преимущественно поперечными колебаниями оболочки, а зачерненными кружочками и треугольниками — колебаниям торцевой пластины, Поперечные колебания пластины вызывают незначительные колебания оболочки, поэтому соответствующая этим формам эквивалентная масса сравнительно небольшая. Входная податливость к поперечной силе, приложенной к кольцу, на этих частотах небольшая, ввиду малости амплитуд п (а ) в этой точке. Формы, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, имеют амплитуду в точке возбуждения Хд, примерно равную единице, и эквивалентную массу (0,15- -0,25) М, поэтому максимальные ускорения на резонансных частотах примерно постоянны. На рис. 4 приведена амплитудно-частотная характеристика ускорения в точке возбуждения Жц, измеренная на модели диаметром 30 см, длиной 16 см и толщиной 0,20 см [12]. Основные зубцы соответствуют р=2- -10, небольшие зубцы на частотной характеристике связаны с резонансами торцевой пластины. [c.37]

Если учитывать сопротивление опор рамы станка k не равно нулю), то величина сОр угловой скорости, при которой наступает резонанс, получается иной. На фиг. 61 показаны зависимости амплитуды ф от угловой скорости ы, пропорциональной частоте колебаний станка. Такая зависимость называется амплитудо-ча-стотной характеристикой. Кривая / представляет собой ампли-тудо-частотную характеристику идеального станка, а кривая 2 — амплитудо-частотную характеристику при сопротивлении в опорах станка. Как видно из фиг. 61, при резонансе амплитуда колебаний идеального станка равна бесконечности. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...