Значения т и а, соответствующие различным

Значения т и а, соответствующие различным и <7 [c.252]

Для реологической характеристики материалов очень важны значения т и у, соответствующие максимумам на кривых т (у), а именно т и у . Если материалы относятся к слабо релаксирую-щим в упругой области, с хрупко разрушающейся структурой (различные пластичные дисперсные системы), ее интенсивное изменение начинается при достижении максимума на кривых т (у). В упругих жидкостях оно обычно обнаруживается в верхней части восходящей ветви кривых т (у) до максимума. Вообще значения т и у, при которых развивается изменение структуры материала, приводящее к структурной релаксации, зависит от природы материала и скорости его деформирования. [c.72]

Диаграмма s — Т для водяного пара изображена на рис. 27. По ее вертикальной оси откладываются значения абсолютных температур, а по горизонтальной — значения энтропии. Обозначение точек, соответствующих различным стадиям процесса парообразования,— то же, что и в диаграмме v—p (рис. 25). Точка / соответствует начальному состоянию воды, имеющей 0°С и любое давление. Она лежит на оси температур, так как в этом состоянии энтропиЮ воды мы ранее условились считать равной нулю So —0. Линия 1 — к представляет собой верхнюю [c.133]

Безразмерные выходные характеристики при определенной ширине приемного канала элемента зависят от величины числа Рейнольдса. Если ширина приемного канала не превышает 1,56п, то безразмерные расход и давление на выходе увеличиваются с увеличением числа Рейнольдса (см. рис. 105, а). При значениях в > (1,5 2)6п безразмерная выходная характеристика практически не зависит от Re, т. е. точки, соответствующие различным давлениям питания, ложатся на одну кривую. Как видно, выбрав соответствующую ширину приемного канала, можно обеспечить независимость безразмерных выходных характеристик от числа Рейнольдса. [c.232]

Структура критерия М такова, что независимо от конфигурации тела при Я = О темп т = О и критерий М = О, а при Я = оо, темп принимает значение т = и, следовательно М = . Если теперь зависимость (3-43) изобразить графически для тел различной конфигурации, то все кривые начинаются из одной точки и при устремлении Я к бесконечности стремятся к единой асимптоте М — 1 (рис. 3-8, б). Исследования показали, что для тел разной конфигурации кривые М = М (Я) при значениях О Я оо настолько близко располагаются друг к другу, что практически все многообразие их можно заменить одной осредненной кривой. Приближенное аналитическое выражение для критерия соответствующее этой кривой, имеет вид [28, 30 ]. [c.88]

В случае конечного стержня необходимо еще удовлетворить четырем граничным условиям — по два для каждого конца. Эти условия определяют отношения А В С О и дают, кроме того, одно уравнение, которому должно удовлетворять т. Таким образом, допустим только ряд частных значений т, и для каждого т соответствующее и определяется с точностью до постоянного множителя. Мы будем отличать индексами различные функции а, относящиеся к той же системе. [c.283]

Можно предположить, однако, существование решений уравнения (7.87) для различных отрицательных значений а , причем основной интерес представляет решение для наибольшего (т. е. наименее отрицательного) из этих значений, т. е. а о- Как и раньше (см. разд. 1.5.3), соответствующая собственная функция Фп будет неотрицательной. В разд. 1.5.3 отмечалось, что для достаточно малых систем может не существовать решения уравнения (7.87) для 0.0. При изучении задач термализации можно определить зависимость а о от размеров системы и связать их с теоретическими результатами, использующими различные модели рассеяния. [c.291]

Указанные закономерности были подтверждены прямыми расчетами процесса неравновесной гомогенной конденсации наров воды в соплах. На рис. 7.14 представлены результаты этих расчетов при Гз = 2 10 К/с для различных значений Г, То и чисел Маха в точке росы. Несмотря на значительное различие в начальных состояниях и числах М , кривые 5 и 4, а также 5 ж 6, соответствующие Одинаковым значениям Т, и Гз, па (р—Г)-диаграмме весьма близки. Из этого рисунка следует также известный результат [47] скорость потока н число Маха практически пе влияют на [c.332]

Эквивалентные циклы нагружений для типовых режимов могут быть представлены в виде = jVj и FE = где jVj. суммарное число циклов нагружений всех уровней, а — начальные моменты соответствующего распределения нагрузки. Порядок начального момента равен показателю степени m или т/2 уравнения кривой усталости. Значения ц, и ц, /2 для различных распределений нагрузок вычислены по зависимостям, известным из теории вероятностей, и приведены в табл. 10.10. Использование типовых режимов (см. рис. 10.22) позволяет существенно упрощать расчеты. [c.190]

Коэффициент динамичности г) позволяет охарактеризовать динамический эффект, вызываемый возмущающей силой. Он зависит от двух величин г и р. Задавшись каким-либо значением р и откладывая по оси абсцисс различные значения г, а по оси ординат соответствующие значения коэффициента динамичности т], получим так называемые резонансные кривые. На рис. 132 изображены резонансные кривые для значений безразмерного коэффициента вязкости 0,25 0,15 и 0,10. Пунктиром нанесена уходящая в бесконечность при г = pik = 1 резонансная кривая, соответствующая [c.282]

Если на пластинку Люммера—Герке падает свет от широкого источника, то падающие, а следовательно, и преломленные лучи соответствуют различным значениям г. Поэтому мы получим в фокальной плоскости собирающей линзы (или в трубе, установленной на бесконечность) систему полос разного порядка ш, m -f I, m 4- 2,. .., соответствующих разным углам г , r +i, определенным по формуле 2 dn os г = т. Распределение интен- [c.141]

Измерив один раз е/т и измеряя значения соответствующие различным Ua, можно убедиться в справедливости формулы (3.35), а значит, и выражения (3.32) для второго закона Ньютона, из которого эта формула непосредственно вытекает. [c.102]

Точную форму кривой а (t) определить невозможно, так как неизвестны моменты времени, соответствующие началу различных интервалов продолжительность импульса Т и максимальное значение напряжения оГт можно найти. Действительно, для стержня В продолжительность импульса [c.19]

Тогда спектр оператора оказывается расположенным на отрезке ш Я М. Действительно, положим, что Я < т, тогда (Аи — — Хи,и) (т — Х)(и,и). Следовательно, оператор А — ХЕ положительно определенный, поэтому обратный оператор (А — ХЕ)- существует и, следовательно, значения X <С т не принадлежат спектру оператора А. Аналогичные рассуждения проводятся для точек полупрямой Я > М. Покажем также, что собственные функции, соответствующие различным значениям Я1 и Ха, ортогональны между собой. Имеем [c.145]

Углы откоса а (и соответствующие им значения откосов т = = tg а) стенок канала для различных грунтов ориентировочно могут быть взяты из табл. 50. [c.261]

Корни этого уравнения ai=9,37, аз = 32, 3 = 54,16 соответствуют различным формам потери устойчивости, представленным на рис. б). Так, например, при а.2 = 32 получаем т]г = 0 и т] = —i],,. Наименьший корень а, определяет величину нерпой критической силы Якр = 9,37 У// , что отличается от точного значения на 5%. [c.387]

Определив экспериментальное значение а ах Для пяти-шести различных циклов, получают координаты о т и Од отдельных точек, принадлежащих предельной кривой. Кроме того, в результате испытания при постоянной нагрузке определяют предел прочности материала, который для общности рассуждений можно рассматривать как предел выносливости для цикла с Л=-Ь1, т. е. 0 + 1 =аа. Этому циклу на диаграмме соответствует точка В. Соединяя плавной кривой точки, координаты которых найдены по экспериментальным данным, получают диаграмму предельных амплитуд (рис. 15.6). [c.553]

Полученные выражения (4.34) позволяют изложить принцип формирования т-го уравнения глобальной системы. Это формирование целесообразно проводить путем постепенного суммирования вкладов от различных элементов. При машинной реализации перед началом формирования массивы, в которых помещаются глобальные G и Ф, обнуляются, а затем к их текущим значениям постепенно добавляются соответствующие коэффициенты локальных матриц и столбцов. Ясно, что вклад в т-е уравнение системы дадут только те элементы, у которых в строке индексной матрицы имеется номер т. Если т-й узел числится в локальной нумерации какого-либо из этих элементов 1-ш (/=1, 2 или 3), то будет использована /-Я строка локальной матрицы g<"> и 1-й коэффициент локального вектор-столбца ф<">. Найденный нужный коэффициент локального столбца прибавляется к текущему значению т-го коэффициента глобального столбца. Коэффициенты выделенной строки локальной матрицы элемента прибавляются к соответствующим коэффициентам т-й строки глобальной матрицы, имеющим порядковые номера, указанные в строке индексной матрицы, т. е. первому коэффициенту строки локальной матрицы соответствует первый номер отсылки в строке индексной матрицы, второму коэ( ициенту — второй номер, третьему — третий. [c.143]

Диаграмма Is для влажного воздуха, построенная на 1 кг сухого воздуха (рис. 13.4), отличается удобством применения и простотой изображения на ней процессов, а также большой универсальностью. Диаграмма позволяет рассчитывать всевозможные процессы в охватываемой ею области параметров, т. е. при = 0,0001. .. 0,15, t = — 40... 250 С и р = 0,01. .. 3 МПа, Область особенно высоких давлений на диаграмме служит для определения состояний с небольшими значениями относительной влажности. Так, например, на линии р =100 МПа находятся точки, определяющие состояние воздуха в соответствии с формулой (13.27) при давлении р = 0,5 МПа и ф==0,5% или при р=1 МПа и Ф=1% и при различных значениях t и d. [c.194]

При стандартизации размерных рядов неровностей поверхности в начале использовали Rq (или Я к) — среднее квадратическое отклонение профиля неровностей от его средней линии (США) и Ra —> среднее арифметическое, точнее, среднее абсолютное отклонение его от той же линии (Англия). Эти параметры измеряли электромеханическими профилометрами возможно потому, что они представляют собой хорошо известные в электротехнике эффективное и среднее значения функций, а также статистические характеристики, подходящие для описания рассеивания случайной ординаты профиля относительно ее среднего значения, за которое в данной ситуации была принята средняя линия. Позднее, повсеместно, а также в международном масштабе, был принят параметр Ra из соображений, приведенных выше. Сохранившийся до настоящего времени параметр Ra используют с начала 40-х годов, т. е. более 30 лет. Для измерений оптическими приборами (двойными микроскопами и микроинтерферометрами) параметр Ra не подходит, так как требует трудоемких вычислений. Поэтому применительно к этой категории средств измерений неровностей принимали различные модификации характеристик общей высоты неровностей, такие, как R max — максимальная на фиксированной длине высота неровностей (ранее обозначавшаяся через Я а с). Яср — средняя высота неровностей и Rz—высота неровностей, определяемая по 10 точкам профиля. Для сопоставимости результатов измерений и однозначности стандартизуемых величин потребовалось выделить шероховатость из общей совокупности неровностей поверхности. Это сделали путем установления стандартного ряда базовых длин, полученного из рядов предпочтительных чисел. Значения параметров определяют на соответствующих базовых длинах. Неровности с шагами, превышающими предписанную базовую длину, в результат измерений шероховатости не входят, и стандартизация шероховатости поверхности на них не распространяется. [c.59]

Проинтегрировав уравнение (3.8) для различных законов изменения напряжения и те.мпературы, в том числе при Т — onst и fo = onst, можно получить для одних и тех же конечных значений Т и ао различные пластические деформации 8о. Однако эксперименты показывают, что в широкой области температур и напряжений это различие обычно оказывается не слишком большим, что позволяет в большинстве практических расчетов считать 8о не зависящей от последовательности увеличения напряжения и температуры при активном нагружении. Тогда конечным значениям Т и ао будет соответствовать вполне определенная величина 8о, удовлетворяющая уравнению поверхности неизотермического пластического деформирования (рис. 3.2) [c.145]

Зависимости (4.1) — (4.4) позволили проанализировать изменение состава регенерата в процессе прохождения его через секцию каскадного регенератора. Табулирование зависимостей (4.1) —(4.4) ироводилн на ЭВМ Минск-22 при различных значениях т и п. Изменение содержания песчинок с различным числом ударов в выходе шести секций каскада показано на рис. 4.2 для т=1/4 (рис. 4.2, а) и для т=118 (рис. 4.2, б). На рисунке номера кривых соответствуют номерам секций каскада. По оси абсцисс отложено число очистительных циклов п, которые прошли данные песчинки, по оси ординат — величина относительного выхода -ударных песчинок. [c.117]

Для указанного параметра при различных значениях а и /г и постоянных т и X образованы поверхности, подобные приведенным на рис. 3.13. При определении координат вершин каждой из поверхностей эти значения, характеризующие максимальное значение параметра Р1 Ртг Ут), вместе с опт и Топт нэносили на соответствующие диаграммы (см. рис. 3.15). Все графики были построены в зависимости от температуры полости расширения принимали, что температура полости сжатия Тс = 300 К = onst. Затем были определены и нанесены на графики координаты вершины поверхностей для различных значений т и X. Подобный метод был использован и для получения аналогичных графиков для холодильных машин, оптимизированных по параметру холодопроизводительности Qi /(PmaxV r) (см. рИС. 3.16). [c.78]

В соответствии с предложенной моделью теплообмена и полученной на ее основе расчетной формулой размер (диаметр) трубы (датчика) может оказывать влияние на плотность укладки частиц у теплообменной поверхности или величину то. Однако расчет показывает, что, например, диапазон изменения значений порозности W Ta для всех исследованных диаметров частиц и датчиков не превышает 3,5%, т. е. не влияет ни на величину, соответствующую экстремуму функции, выражаемой уравнением (3.90), ни на Numax. Следовательно, соглас но уравнению (3.90), размер диаметра датчика (трубы) не влияет на коэффициент теплообмена Проверка показала, что расчетные значения Nu или а удовлетворительно коррелируют экспериментальные данные, полученные с помощью датчиков различных диаметров. [c.117]

Наибольшее значение получили сплавы Ge и Se в различных сочетаниях, поскольку при этом возникают смежные области с разными типами электропроводности(ц-типаили р-типа), а граница этих областей п-р (р-п или р-п-р и т. д.)-переход является основой полупроводниковых приборов. Такие композиции можно получать лишь путем легирования полупроводниковых материалов высокой чистоты дозированным количеством соответствующих примесей (10 —Ю %). [c.389]

Другой замечательный факт заключается в следующем. В п. 5 указывалось, что в случае, когда штарковское расщепление и магнитное взаимодействие имеют различный порядок величины, кривая эитропип как функции температуры может иметь горизонтальную часть между т п 6. Кривая зависимости S от Т для хромо-калиеиых квасцов действительно имеет такую горизонтальную часть (см., например, фиг. 19), однако она расположена не при iS =i ln2, как следовало бы ожидать, а при значительно более низком значении энтропии. Это, одиако, находится в качественном согласии с данными Блини о теплоемкости, поскольку из рассмотрения фиг. 18 ясно, что кривая А соответствует большему значению эптрошш, чем кривая С. [c.477]

На рис. 3.12 представлены кривые а = /(со), соответствующие различным значениям числа М набегающего потока, построенные для воздуха к = 1,4). Как видим, каждому значению числа М отвечает некоторое предельное отклонение потока (<в = Ютах). Так, при М = 2 поток может быть отклонен не более чем на угол omai = 23°, при М = 3 — на Штах = 34°, при М = = 4 — на Штах = 39°. Даже при бесконечно большой скорости (М = оо) ноток можно отклонить максимум на угол Штах = 46°. Наличие такого ограничения в отклопенип потока после скачков уплотнения является вполне естественным фактом, ибо как при бесконечно слабом скачке, т. е. когда угол а равен углу распространения слабых возмущений, а образующая конуса возмущения является характеристикой, так и при наиболее сильном — прямом скачке угол отклонения потока становится равным нулю, следовательно, кривые (о = /(а) имеют максимумы. [c.134]

Итак, начиная рассматривачъ основы Н. С., надо, опираясь на ранее изученный материал, вновь обратить внимание учащихся на то, что на различных площадках, проходящих через данную точку тела, при нагружении этого тела возникают различные напряжения. Можно, например, вспомнить, что при растяжении бруса наибольшие нормальные напряжения возникают в его поперечных сечениях, а наибольитие касательные — в сечениях, наклоненных к первым под углом 45°, а в продольных сечениях не возникает никаких напряжений. Можно также обратиться к случаю изгиба бруса и напомнить, что в продольных сечениях нет нормальных напряжений, а касательные напряжения такие же, как в соответствующих точках поперечных сечений. Естественно, что нас в первую очередь интересуют наибольшие значения о и т для данной точки тела, а для их определения надо знать напряжения, возникающие на всех площадках (на всем бесчисленном множестве площадок), проходящих через данную точку. Нас не должно смущать, что мы вновь повторяем почти то же самое, что говорили, приступая к изучению Н. С. при растяжении (сжатии). Итак, напряженное состояние в точке характеризуется всем бесчисленным множеством нормальных и касательных напряжений, возникаюш,их на площадках, которые можно провести через эту точку. [c.153]

Если знаки левой частн уравнения (34) для первого (Л т) и второго (Л/нг) приближений различны, то третье приближение ( яз) определяется следующим образом. На графике (рис. 49,6) по оси абсцисс откладываются значения (jVhi) и (Л нг), а по оси ординат — соответствующие значения левой части уравнения (34). Точки с координатами (Nbu Ух) и (Л в2, У2) соединяют прямой. [c.93]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

Смотреть страницы где упоминается термин Значения т и а, соответствующие различным : [c.549] [c.64] [c.124] [c.159] [c.436] [c.325] [c.273] [c.75] [c.30] [c.184] [c.224] [c.492] [c.292] [c.58] [c.325] [c.142] [c.33] [c.305] [c.183] [c.548]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...