Пример расчета (случай

Пример расчета (случай 2) [c.99]

Пример расчета (случай 5) [c.105]

Примеры. Расчеты для иллюстрации метода проведены для осесимметричного случая при = 1,4. Основные данные сведены в таблицу 6. В этой таблице М — число Маха набегающего потока, связанное с и оо формулой [c.163]

Напишите общее выражение для индуцированной скорости в контрольной точке от присоединенного вихря дискретной подковообразной вихревой системы, а также всех таких вихрей, покрывающих несущую поверхность (рис. 9.8). Представьте эту скорость как функцию производных циркуляций по кинематическим параметрам и учтите особенности симметричного (Q,. = 0) и асимметричного (й,. Ф 0) движений. Рассмотрите случай гармонического изменения кинематических параметров и числовой пример расчета функции, определяющей индуцированную скорость в какой-либо контрольной точке от нескольких дискретных вихрей (по данным задачи 9.38). [c.250]

В качестве примера рассмотрим наиболее простой для расчета случай сферического купола, который находится под действием собственного веса. Для сферической оболочки [c.251]

Диаграмма дает изображение усилии всех стержней. Построение основано иа рассмотрении равновесия узлов (первый случай уравновешивания, стр. 142). Способ изложен на примере расчета фермы. [c.144]

Пример расчета. Требуется определить оптимальную удельную производительность прямоточно-вихревой плавильной камеры (см. рис. 1.18, в) для случая постоянства удельных потоков теплоты через ограждения. Для этого должны быть [c.40]

Пример расчета эффективного к. п. д. теплосиловой установки на основе Tf]i и величин к. п. д. отдельных элементов установки приведен ниже, в 11-3, для случая паротурбинной энергетической установки. [c.305]

Учитывая изложенное выше, а также то обстоятельство, что опорные реакции определялись как максимально возможные (наихудший случай) [см. пример расчета 15.1] следует призвать подшипник 312 удовлетворяющим исходным данным примера 16.2 [см. также поз. 4о и б табл. 16.4]. [c.365]

Рассмотрим следующий пример расчета детали, находящейся в условиях многоосного напряженного состояния требуется подобрать размеры сплошного вала кругового поперечного сечения, заделанного на одном конце, который должен выдержать iV=5-10 пульсирующих циклов кручения вследствие приложения пульсирующего циклического момента величиной М ах = 1500 фунт-дюйм на незакрепленном конце. Требуется подобрать диаметр вала d из алюминиевого сплава 2024-Т4 с a =6iB ООО фунт/дюйм Оур= =48 ООО фунт/дюйм 2, удлинением 19% на базе 2 дюйма и кривой усталости, показанной на рис. 7.17. На первом этапе расчета следует с помощью кубического уравнения для определения главных нормальных напряжений (4.23) найти три главных напряжения для случая чистого кручения. В соответствии с соотношениями (4.60)— [c.232]

Рассмотрим пример расчета. На рис. 7.5 представлены распределения критического усилия для случая, когда начальное отклонение Wq является осесимметричным [c.217]

Пример расчета 11.1. (В данном примере рассмотрен наиболее обш,ий случай расчета, возможные другие варианты примеров являются его частным случаем). [c.146]

Для иллюстрации первого случая вернемся еще раз к стержневой системе, изображенной на рис. 23. Когда напряжение во всех трех стержнях достигнет предела текучести (см. рис. 43), узел А, к которому приложена внешняя сила, может перемещаться при неизменном ее значении. Это и значит, что грузоподъемность (несущая способность) конструкции исчерпана. Позднее мы познакомимся и с другими, более сложными примерами расчета конструкции по предельному состоянию, когда последнее достигается вследствие распространения пластического течения. [c.147]

Рассмотренный пример расчета кристаллизации относится к случаю непрерывного соприкосновения образовавшейся жидкой фазы с выкристаллизовавшимися солями. Если же раствор передвигается и образующаяся жидкая фаза перестает контактировать с выкристаллизовавшимися [c.243]

Угловое затылование. В практике часто приходится иметь дело с фрезами, профиль которых обладает участками с углом ф = О, а следовательно, и углом afj = 0. Если конфигурация профиля не дает возможности искусственным путем повысить угол ф, тогда целесообразно применить для таких фрез угловое затылование под некоторым углом т к прямой, перпендикулярной к оси фрезы (фиг. 157). Перемещение резца под углом обеспечивается поворотом суппорта. На фиг. 158 представлены некоторые виды профилей, которые приходится обрабатывать при помощи углового затылования. Оно может осуществляться различными методами а) в несколько переходов отдельно для правых и отдельно для левых боковых участков профиля (фиг. 158, а) б) в одну операцию одновременно в) отдельно боковые и отдельно цилиндрические зубья (фиг. 158, б). Выбор того или другого метода для конкретного случая зависит в основном от формы профиля. Она влияет на величину задних углов на вершине и на боковых режущих кромках у, а также и связанных с ними величин затылования в заданном и требуемом (угловом) направлениях. Рассмотрим на примере расчет данных для углового затылования. [c.339]

Кроме того, на практике распространен случай, когда значительная часть погрешности оценки искомой величины вызывается влиянием на свойства датчика (и, следовательно, на его градуировочную характеристику) изменяющихся свойств среды, в которых производятся измерения. К таким свойствам среды обычно относятся ее температура, давление газа в месте замера, влажность и химический состав среды и т. д. Типичным примером указанного случая является измерение расхода газа дроссельным расходомером при этом основная составляющая случайной погрешности измерения определяется изменением температуры и давления газа в месте измерения. Для уменьшения данной составляющей погрешности могут существовать два пути либо стабилизация свойств среды, которые влияют на показания датчика, либо (что обычно проще) расчет оценки искомой величины по формуле, в которой учитываются влияния на свойства датчика текущих свойств среды [c.18]

Пусть фундаментные болты, как это обычно бывает, расположены против середины каждого коренного подшипника (фиг. 509). Поясним метод расчета на примере частного случая — четырехтактного двигателя с четным числом цилиндров. [c.495]

Определение центра давления производится графическим или аналитическим методом. Ниже приводится порядок определения центра давления штампа аналитическим методом и пример расчета применительно к случаю, изображенному на рис. 12. [c.99]

Приведем в качестве примера расчет схемы резонатора для случая Рт = 4 дн и г о = 0,7 мм, т. е. для тех же условий, при которых рассчитывалась предыдуш ая схема. Из (4.68) имеем с/ = = 0,73 м, из (4.69) — К = = 0,3 м. При этом из (4.70) и (4.71) получаем -шх 0,5 мм, п)2 = 0,15 мм, зн, = Зщ = = О и = 0,3 10 рад . Сравнивая эти данные с параметрами схемы резонатора, содержащего выпуклое зеркало, видно, что схема с К — а обладает существенно [c.224]

Исследованы особенности расиространения пространственных акустических возмущений в двумерном потоке газа в осесимметричных каналах переменной площади поперечного сечения при частотах, близких к частоте отсечки. Рассмотрен случай медленного изменения площади поперечного сечения канала по длине. Исследованы особенности решения, найденного ранее в [1] и представляющего аналог ВКБ-приближения. Эти особенности связаны с существованием точек поворота в теории ВКБ-прибли-жения. С помощью аппарата зтой теории [2] разработана методика расчета коэффициента отражения акустических возмущений, причем оказывается, что отражение существенно только на тех участках канала, где частота близка к частоте отсечки. Приведены примеры расчета. [c.650]

Силы и моменты сил трения в поступательных кинематических парах обычно рассчитывают с использованием понятия конуса трения. Более сложный случай — трение во вращательных парах, поэтому остановимся на двух примерах расчета трения для вращательной кинематической пары. [c.48]

В рассматриваемом ниже примере расчета ванной печи учитывались существующие нормы и реальные условия. В настоящее время имеется тенденция к переводу стеклозаводов на отопление природным газом, но во многих местах Советского Союза еще долго будут пользоваться местным топливом, газифицируемым в газогенераторах. Поэтому в примере выбран наиболее сложный случай — отопление генераторным газом с обогащением его генераторной смолой. [c.650]

Выполняем проверочный расчет предварительно принятых размеров валов и подшипников. Если необходимо, вносим поправки в конструкцию. Методика и примеры расчетов даны в учебниках по курсу. В результате проверочных расчетов, выполненных для нашего случая (сами расчеты здесь не приведены), установлено, что все предварительно намеченные размеры можно сохранить, за исключением подшипников выходного вала. Здесь целесообразно поставить подшипники легкой узкой серии (d = 50 мм, D = 90 мм, В = 20 лш) вместо ранее намеченных подшипников средней узкой серии (d = 50 мм, D = 110 мм, В = 27 мм). [c.479]

Наибольшую трудность представляет определение составляющей Р силы трения в уплотнениях поршня и штока. Она зависит от многих факторов — диаметра цилиндра, конструкции и качества уплотнений, смазки трущихся поверхностей и т, д. Установлено, что чем меньше диаметр цилиндра, тем большую роль играет сила трения. Так, например, для О = 0,05 м с некоторым запасом можно принять == 0,25р Р для О = 0,3 м полагают = (0,03-ь -0,05) РцР. Поэтому на первом этапе проектирования необходимо определить, какого приблизительно диаметра цилиндр потребуется для данного случая, после чего подсчитать Рц пользуясь выражением Рх = (0,03-5-0,25) и учитывая конкретные конструктивные особенности пневмопривода, а также условия его эксплуатации, При рассмотрении примеров расчета ниже показано, что вносимые таким образом погрешности легко устранить при окончательном уточнении выбираемых параметров. [c.175]

Рассмотрим пример для случая, когда нагрузки заданы в виде гистограмм, построенных по данным расчета или эксперимента. [c.93]

Пример третий. Случай на этом пивоваренном заводе оказался достойным упоминания потому, что послужил толчком для исследования образования плесени и трещин в чердачном перекрытии. Речь идет о сравнительно крутой крыше из волнистого асбестоцемента, имеющей уклон 13° и хороший большой чердак средней высоты 1,4 м [(0,3+2,5) 2], который мог служить буферной зоной для временного восприятия диффундирующей влаги. Промежуточное подвесное перекрытие состоит из гипсовой штукатурки толщиной от 3 до 5 см, хотя по расчету достаточно было теплоизоляции толщиной 3 см. Первой принципиальной ошибкой было применение в подобном влажном проба [c.68]

Наиболее общий способ — непосредственное интегрирование дифференциального уравнения криволинейной формы равновесия, как это проделано выще для простейшего случая двухпролетной стойки. Другой способ, в ряде случаев более быстро ведущий к цели, — использование теоремы о трех моментах , обобщенной на случай продольно-поперечного изгиба (см. ниже пример расчета конденсаторных трубок в условиях меняющегося теплового режима конденсатора). [c.781]

Ниже приведен пример расчета осевого компрессора авиационного типа с использованием результатов продувок плоских решеток профилей. Как следует из расчета, при = onst длина лопаток получается большей следовательно, и КПД ступеней может быть принят выше по сравнению со случаем d == onst. Однако при этом во избежание роста числа ступеней приходится повышать окружные скорости, что не всегда приемлемо по условиям прочности. [c.238]

В тех случаях, когда характер термонагружения обусловливает одновременное накопление циклического и статического повреждения, необходимо учитывать оба вида повреждений, суммируя их определенным образом. С. В. Серенсен и Д. Вуд впервые указали на нецелесообразность применения линейного закона суммирования относительных долей повреждения во временном выражении для случая изотермического нагружения. Для неизотермического термоциклического нагружения оказывается справедливым степенной закон суммирования относительных долей повреждения в виде а - -а = I, при этом коэффициенты а и р не зависят от уровня нагрузки. Кривые предельного состояния в координатах а,—имеют вид гипербол, показывающих весьма существенное взаимное влияние одного вида нагружения на другой. Расчетные уравнения, построенные на основе степенного суммирования относительных долей повреждения, позволяют определить долговечность при нагружении детали термическими циклами произвольной формы. Приведенные в гл. 7 примеры расчета иллюстрируют это обстоятельство. [c.192]

Пример расчета коэффициента качества. Предположим, что в отчетном месяце в механическом цехе общей численностью 900 чел. имели место следующие упущения в работе три случая межцехового возврата два случая получения рекламаций по внутрисоюзным поставкам три — отступления от чертежно-технической документации отсутствует наглядная агитация. По табл. 13 (6, 8а, 9, 1а) соответственно для каждого вида сделанных упущений определяются коэффициенты снил<еиия за каждый случай 0,05 0,1 0,01 0,1. Подставляя найденные показатели в формулу (12) и учитывая, что оценки рекламаций и отсутствие нагляд- [c.160]

В 5-5 приведены примеры расчета теплообмена, когда диффузия отдельных компонентов смеси не сопровождается результирующим переносом массы через границу раздела. Особое внимание уделено случаю, когда гипотеза Рейнольдса становится несправедливой. Предлагаемые для этого случая модифицированные методы расчета будут позже применены к задачам массопереноса, где числа Люиса не равны единице, но используется энтальпийная движущая сила (см. гл. 6). [c.151]

В качестве примера расчета на удар сложной конструкции разберем случай удара груза Q посредине пролета балки, опирающейся в А на шарнирную неподвижную опору, а ъ В — на шарнирную опору, поставленную на вторую балку посредине ее пролета (рис. 426). Пролет первой балки равен li, момент инерции Jj, модуль упругости для второй балки соответствующие величины равны 1 , J , Е. Наибольшие динамические напряжения возникнут в крайних волокнах средних сечений балок первой и второй. Найдем эти нап-ряжещ5я. [c.526]

Рассмотрим на разрыве зависимость й) от числа Вейссенберга под влиянием массовой силы. Пример расчета в безразмерных переменных р. = 1 г, = 0,2 и , = -1 //, = 1 р, - = 0,4 я- = 0,3 5 = 1 i 1,1 . у = 1,2 / = -0,2, /2=0. Пусть продольные скорости жидкости по обе стороны разрыва одного направления = -1, = -0,9. На рис. 2.25 показаны два случая в первом — массовая сила F = 1 направлена от непротекаемой границы ((/ = О в сторону разрыва, противоположно поперечной скорости движения жидкости, при этом имеет положительный макисимум во втором случае [c.66]

Расчет производится для определенного закона распределенкя амплитуд, заданного в ступенчатой форме в виде пар чисел max ). ак покэзано В первых трех строках табл. 5.4. Приведенный здесь пример соответствует ступенчатой аппроксимации экспоненциального закона распределения амплитуд. В 4-й строке даны значения Кп Шо, входящие в уравнение (5.125). В рассматриваемом примере расчет ведется для случая N yu/ о — [c.202]

В данном разделе мы преследуем те же цели, что в теории пластин — выявление принципиальных особенностей неустойчивости и распространение на случай оболочек метода упругого эквивалента. Конечно, в силу значительно большей сложности со-ютветствующих задач число примеров расчета будет сильно ограничено. [c.158]

Для примера рассмотрим случай согласования мод на входе пучка в линию оптической задержки [35]. Газовый лазер работает на длине волны 6330 А, расстояние между его зеркалами завно 1,7 м. Геометрия резонатора приблизительно полусферическая, он состоит из зеркала с радиусом кривизны I м и плоского выходного зеркала. Рассчитано, что минимальный радиус пучка равен Wi = 0,37 мм [36]. Излучение лазера вводится в линию задержки, состоящую из двух линз с фокусным расстоянием 12,5 м, расположенных на расстоянии 50 см друг от друга. Минимальный радиус пучка в такой линии задержки, согласно расчету, равен W2 0,7 мм. По формуле (5.77) получаем длину согласования fo = 1,3 м. Таким образом, нужно взять линзу с фокусным расстоянием f fo, а величины d и d2 можно рассчитать по формулам (5.78) и (5.79). Если f = fo, то d = d2 == = f = 1,3 ж. [c.260]

Рейнольдс показал , что при некоторых формах возмущающих движений энергия из главного движения переходит в возмущающее движение, но при этом одновременно происходит затухание возмущающего движения вследствие действия достаточно большой вязкости. С этой точки зрения вполне понятно, почему при малых числах Рейнольдса течение остается ламинарным. Однако, для того чтобы объяснить возникновение турбулентности, необходимо доказать, что в определенном потоке образуются такие формы возмущающих движений, которые в среднем больше отнимают энергии у главного движения, чем, наоборот, ему отдают. Многочисленные расчеты, выполненные различными исследователями, привели к отрицательному результату. Только Толмину удалось найти пример (для случая обтекания ластинки), когда, по-видимому, происходит нарастание возмущений. Вычисленное отсюда теоретически критическое значение числа Рейнольдса хорошо [c.159]

П. 1VI. Бородачевым и Ю. А. Мамтеевым [7] использован способ сведения парных уравнений к уравнению II рода. Оно решается численно, а затем проводится вычисление оригиналов. Приведен пример расчетов для случая приложения вращательного момента к абсолютно жесткому цилиндру, сцепленному с полупространством. В работе Ю. Д. Колыби-хина [20] аналогичная задача обобщена на случай ортотропного неоднородного полупространства с упругими постоянными, являющимися степенными функциями радиуса г и координаты 2 . Соответствующее уравнение Фредгольма решается с помощью разложения искомых функций в ряды по многочленам Якоби. [c.373]

В настоящей работе приведены примеры расчета обтекания сферы горючей смесью с детонационной волной в случае, когда волна не расщепляется. Проанализировано течение вблизи точки расщепления волны детонации для случая, когда расщепление происходит там, где скорость газа за волной больпЕе скорости звука. [c.54]

Приведена разностная схема для пространственного случая и даны примеры расчета сверхзвуковых течений в пространственных соплах, струях и воздухозаборнике. При этом исходные уравнения, предположения о свойствах газа, обозначения, способ обезразмеривания, задание начальных данных и т.п. тождественны принятым в Гл. 7.4. [c.157]

Обстоятельное исследование метода характеристик для общ,его случая вихревых трехмерных течений было выполнено В. В. Русановым (1953) еш е до появления возможности использования быстродействуюш,их вычислительных машин. Русанов рассмотрел обш,ие квазилинейные гиперболические системы уравнений и применил полученные результаты к произвольным неустановившимся и установившимся пространственным течениям газа. В последнем случае характеристическая сетка в пространстве строится из элементарных тетраэдров, гранями которых являются характеристические плоскости, подобно тому как в двумерных задачах сетка строится из треугольников. Русанов изложил способ расчета элементарных тетраэдров при решении задачи Коши, при расчете течений около стенки, около свободной поверхности или около ударной волны, а также привел примеры расчета течений по предложенной им схеме. [c.170]

Пример расчета течения в сопле методом мгновенного замораживания показан на рис. 15.1 и рис. 15.2. Расчет проведен для случая течения идеально диссоциирующего газа. По оси абсцисс [c.122]

Многочисленные примеры расчета распределения скоростей и распределения температуры при наличии теплопередачи имеются во второй из названных выше работ В. Хантцше и Г. Вендта [ ]. Некоторые результаты изображены на рис. 13.11 для того случая, когда температура стенки посредством охлаждения поддерживается на одном уровне с температурой внепшего течения Тyj = Too). В этом случае одна часть тепла, возникшего вследствие трения, передается стенке, а другая часть — внешнему течению. Из сравнения распределений скоростей, изображенных на рис. 13.11 и 13.6, видно, что при наличии теплопередачи толш ина пограничного слоя значительно меньше, чем в случае теплоизолированной стенки. Сравнение же распределений температур показывает, что при наличии теплопередачи максимальное повышение температуры в пограничном слое составляет только 20% повышения температуры в случае теплоизолированной стенки. [c.318]

Рассмотрим еще один пример расчета токарных и сверлильных станков. Наиболее просто расчет выполняется при обработке в патроне коротких и жестких заготовок или длинных и тяжелых жестких заготовок вблизи ее концов. В этом случае не требуется, учитывать деформации станины и суппорта. К этому случаю относится также расчет на устойчивость при обработке мготовки, закрепленной на фланце или в конусе шпинделя, используемой при испытаниях на виброустойчивость. Для ориентировочного определения предельной глубины резания можно использовать [c.134]

Второй пример расчета. Требуется определить необходимое содержание кремния для обеспечения заданной прочности отливки нз перлито-ферритного серого чугуна, имеющей стенки различной толщины. Сначала на левой части номограммы проводят горизонтальную линию от заданного предела прочности до пересечения с линией, характеризующей технологически наиболее приемлемое (для данного случая) количество (%) Соп, отсюда восстанавливают перпендикуляр на верхнюю ось абсцисс и находят требуемое количество Сев и структуру металлической основы. Затем восстанавливают перпендикуляр от размера наибольшей толщины отливки (в этой часта отливки труднее получить структуру, обладающую высокой прочностью) до пересечения с другой равнозначной кривой, характеризующей также Со" отсюда проводят горизонтальную линию до пересечения с лучом, соответствующим требуемому Спв, и опускают перпендикуляр на ось абсцисс (правая часть диаграммы), где определяют требуемое количество кремния. Чтобы проверить, не получится ли отбел в наиболее тонкой части отливки, восстанавливают перпендикуляр от найденного количества кремния до пересечения с верхней линией перлитной области (Сев 0,8 /о), отсюда проводят горизонтальную линию до пересечения с кривой принятого Соб и опускают перпендикуляр на ось абсцисс, где находят минимальную толщину отливни, при кото(рой не будет получаться отбела. [c.1021]

Рассмотрение уравнения (8-5) показывает, что чувствительность метода возрастает с увеличением глубины погружения. Чувствительность меняется и с изменением свойств жидкости. Рассмотренный случай вакуумирования пространства над водой взят лишь как пример расчета сравнительных характеристик испытаний методом опрессовки с ва-куумированием и под атмосферным давлением. Реально в случае вакуумирования применяют не воду, а иные, хорошо обезгаживаемые жидкости с малой упругостью пара и малым поверхностным натяжением, например тщательно обезгаженный под вакуумом керосин. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...