Нагрев и охлаждение зоны сварки

НАГРЕВ И ОХЛАЖДЕНИЕ ЗОНЫ СВАРКИ [c.26]

Среднеуглеродистые и низколегированные стали с содержанием 0,25...0,45 % С, а также стали с суммарным содержанием легирующих элементов до 2,5 % имеют невысокое р 25 10" Ом см, среднее значение теплопроводности Я. и 40 Вт/(м К) и относительно высокое сопротивление пластической деформации при низких температурах (см. рис. 5.20). Повышенное содержание углерода и легирующих элементов обусловливает высокие прочность и твердость этих сталей в начальной стадии нагрева, склонность к образованию кристаллизационных трещин в ядре и склонность к закалке. Структуры закалки (например, мартенсит) повышают хрупкость и снижают пластичность сварных соединений в зоне термического влияния. Рекомендуется использовать для сварки металл в отожженном или нормализованном состоянии и режимы, обеспечивающие относительно медленный нагрев и охлаждение зоны соединения. [c.324]

Сварочный наконечник в процессе сварки находится в сложном термомеханическом состоянии. Попеременный нагрев и охлаждение, механические нагрузки и элементарное истирание в зоне контакта со свариваемым металлом приводят к его интенсивному износу. Растрескивание и выкрашивание центра наконечника сказывается на качестве сварных соединений. Кроме того, в процессе сварки происходит налипание свариваемого материала на поверхность сварочного наконечника. Иногда это налипание настолько сильно, что его зачистку необходимо производить после [c.45]

На рис. 2 показана связь между термическим сварочным циклом и свойствами сварного соединения технического титана ВТ1-1. Сварка пластин толщиной 2 мм производилась встык в среде аргона неплавящимся вольфрамовым электродом на медной подкладке и с медными накладками. Неравномерный нагрев и охлаждение в процессе образования сварного соединения приводит к неоднородности свойств, и в том числе электрохимических. Можно выделить три основные зоны [c.68]

Трещины в зоне сварки Недостаточный предварительный нагрев малая установочная длина перегрев металла большое давление осадки чрезмерно быстрый нагрев и охлаждение (при завышенной силе тока) [c.282]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

Большое значение в процессах нагрева и охлаждения при сварке имеет теплопроводность. Высокая теплопроводность металла осложняет сварку из-за трудности концентрации тепла в зоне стыка. Легирующие элементы существенно понижают теплопроводность (до 50% от теплопроводности Ре), позволяя концентрировать нагрев непосредственно у свариваемых торцов, и тем самым могут улучшить условия для сварки. [c.37]

Для устранения дефектов в чугунных отливках при ремонте деталей, вышедших из строя, широко применяют газовую сварку и пайкосварку. Это объясняется возможностью регулировать в широком диапазоне тепловое воздействие на сварочную ванну и основной металл в околошовной зоне. При газовой сварке обеспечивается более продолжительный и равномерный нагрев и охлаждение детали по сравнению с этими же показателями при электродуговой сварке, при этом создаются лучшие условия для процесса графитизации в металле шва и уменьшается вероятность появления структур отбела и закалки в околошовной зоне. При газовой сварке соз- [c.3]

Металл в любой зоне сварного соединения испытывает нагрев и последующее охлаждение. Изменение температуры металла во время сварки называется термическим циклом сварки. Максимальная температура нагрева в разных зонах соединений различна в шве [c.28]

Для большинства применяемых методов сварки характерны исключительно быстрый нагрев металла до высоких температур и быстрое последующее охлаждение. Действительные скорости нагрева и последующего охлаждения, максимальные температуры и ширина зоны нагреваемого металла (зоны влияния) изменяются в широких пределах [5, 6]. [c.354]

Из сказанного можно сделать вывод, что газопламенная сварка состоит из одних недостатков. Это неверно. Основная причина ее недостатков - медленный нагрев зоны сварки - во многих случаях оборачивается преимуществом. Он облегчает управление формированием шва, повышая качество соединений деталей с малой толщиной кромок (0,2...5,0 мм), позволяя избегать прожогов и получать шов с плавными переходами к основному металлу. Значительно упрощается процесс сварки металлов, требующих предварительного подогрева и замедленного охлаждения сварного шва. Это чугун, склонные к закалке [c.51]

Сварочный нагрев и последующее охлаждение настолько изменяют структуру и свойства чугуна в зоне расплавления и околошовной зоне, что получить сварные соединения без дефектов с необходимым уровнем свойств оказывается весьма затруднительно. В связи с этим чугун относится к материалам, обладающим плохой технологической свариваемостью. Тем не менее сварка чугуна имеет очень большое распространение как средство исправления брака чугунного литья, ремонта чугунных изделий, а иногда и при изготовлении конструкции. [c.411]

Хромистые стали. Эти стали относятся к группе плохо сваривающихся. Трудность сварки заключается в том, что эти стали относятся к самозакаливающимся сталям, поэтому швы и прилегающие места, охлаждаясь на воздухе, приобретают большую твердость и хрупкость. Сварку этих сталей (содержание хрома до 12—14%) следует вести с подогревом до 280—320°С. Чтобы вернуть шву и соседним зонам нормальную твердость, требуется отжиг нагрев до 700—750° С, выдержка при этой температуре не менее 10 мин на каждый. миллиметр толщины металла и медленное охлаждение. [c.141]

Нагрев или охлаждение металла в твердом состоянии может вызвать переход одного вида кристаллической решетки в другую, который называется аллотропическим (полиморфным) превращением и подчиняется законам кристаллизации. После перехода металла из жидкого состояния в твердое (перекристаллизация) изменяется его кристаллическое строение. Перекристаллизация как при нагреве, так и при охлаждении является очень важным фактором, влияющим на кристаллическую структуру, зернистость и свойства металлов. При сварке перекристаллизация позволяет нарушить неблагоприятное строение в виде вытянутых столбчатых кристаллов и создать более мелкозернистую структуру. Перегретые при сварке зоны основного металла можно за счет дополнительного нагрева с последующим охлаждением вновь сделать мелкозернистыми. [c.6]

При близко поставленных точках происходит щун-тирование тока, при большом расстоянии между точками снижается прочность соединения. Точечная сварка может быть выполнена на так называемом мягком и жестком режимах. Первый характеризуется большим временем протекания тока и меньшей его плотностью у=80—160 А/мм =0,5—3 с удельное давление Р= = 1,5—4 кгс/мм . При мягком режиме обеспечиваются более плавный нагрев металла с большой зоной термического влияния и сравнительно медленное охлаждение. На этом режиме целесообразно сваривать углеродистые и легированные конструкционные стали, склонные к закалке. Жесткий режим характеризуется весьма малым временем протекания тока и большой его плотностью у=120—360 А/мм /=0,001—0,01 с удельное давление Р=0,5—15 кгс/мм . При жестком режиме обеспечивается кратковременный интенсивный нагрев с малой зоной термического влияния. На этом режиме целесообразно сваривать металлы небольшой толщины, металлы с высокой электро- и теплопроводностью, нержавеющие и жаропрочные сплавы. [c.647]

При сварке нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса необходимо учитывать низкую теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и коробление, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева, максимальную скорость сварки и быстрое охлаждение. При газовой и дуговой сварке покрытыми электродами выполнение этих условий затруднено, так как имеют место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.108]

Трещины в стыке и в зоне, прилегающей к стыку, являются очень серьезным дефектом, который во многих случаях невозможно исправить. Причина появления трещин часто заключается в повышенном содержании в металле веществ (сера, фосфор), способствующих трещинообразованию. Трещины появляются и в углеродистых и легированных сталях при сварке их на жестких режимах (без подогрева) и при быстром охлаждении после сварки. Большое давление и малая величина осадки под током также могут быть причинами появления трещин-. Кроме этого, причинами появления трещин являются большая сила тока при малом времени его протекания малая длина выпускаемых концов большой объем сильно перегретого металла к началу осадки, особенно в металле, теряющем при высокой температуре свою пластичность недостаточный предварительный нагрев. [c.272]

При сварке основной металл нагревается в зоне плавления до температуры более высокой, чем температура металла, окружающего сварочную ванну и удаленного от нее. Неравномерный нагрев металла, вызванный.сваркой, приводит к появлению сжимающих сил в зоне металла, прилегающей ко шву, и растягивающих сил вдали от сварного шва. В результате происходит коробление сварного соединения. Кроме того, затвердевание и охлаждение металла шва приводят к его усадке и деформации свариваемого изделия. Структурные напряжения связаны с изменением размеров кристаллов и их взаимного расположения и сопровождаются изменением объема тела, вызывающим внутренние напряжения. Внутренние силы, возникающие в металле при сварке, могут быть достаточными, чтобы привести к образованию трещин в швах или рядо.м с ними. [c.116]

Этот способ контактно-тепловой сварки был предложен в последние годы. Процесс заключается в том, что нагреватель, представляющий собой металлическую проволоку или ленту, укладывается между соединяемыми поверхностями, нагревает их и остается в сварном шве, становясь частью изделия. Технологический процесс состоит из трех операций 1) подготовка свариваемых деталей 2) укладка нагревателя в зону соединения и сборка деталей 3) нагрев места сварки и охлаждение. [c.110]

В качестве источника нагрева использовали лабораторную муфельную печь мощностью 3 кВт. Выбор источника, обеспечивающего радиационный нагрев, отвечает требованиям к сварке материалов с регулируемыми скоростями нагрева и охлаждения. Для фиксации истинной температуры в зоне сварки в соединяемые детали устанавливали термопары. [c.180]

При сварке склонной к закалке стали толщиной более 30— 40 мм перед наложением первого слоя кромки подогревают. Подогрев до температуры 200—250° С обычно осуществляют газовыми горелками или индукторами. При сварке низкоуглеродистых, не склонных к закалке сталей длина ступеней значительно увеличивается. При сварке секциями или горкой каждый слой металла шва и окружающий его металл околошовной зоны проходят цикл закалки (нагрев при сварке и охлаладение после нее) и цикл отпуска (нагрев и охлаждение при сварке последующего слоя). После сварки последнего слоя шва по границе сплавления с основным металлом накладывают дополнительный, так называемый отжигающий валик. [c.198]

Когда испытания по методу Gleeble только начинались, проводили много опытов, в которых вьшолняли и нагрев, и охлаждение. Конечно, при нагреве полезную информацию извлекали, однако самый большой спад пластичности и прочности происходил в условиях охлаждения от максимальной температуры, близкой к температуре плавления. Чтобы эти явления не пропустить, испытания теперь проводят, как правило, в режиме охлаждения. Этот подход, по-видимому, и полнее соответствует механизму растрескивания при сварке. Представляется, что трещины в подлинной зоне термического влияния возникают в процессе охлаждения, а в зоне смешения растрескивание тем более должно совершаться в процессе охлаждения, ибо в противном случае они были бы залечены при расплавлении металла в этой области. [c.271]

Газовая сварка чугуна является одним из наиболее надежных способов, позволяющих получать наплавленный металл по свойствам, близким к основному металлу. Это обусловлено тем, что при газовой сварке происходит более длительный и равномерный нагрев и охлаждение детали, чем при дуговой сварке, а поэтому обеспечиваются лучшие условия для фафитизации углерода в наплавленном металле и менее вероятно появление в соседних со швом участках зон отбеленного чугуна. Уменьшаются внутренние напряжения в свариваемом изделии и возможность образования в нем трещин. [c.428]

Сварку чугуна применяют в основном при ремонтных работах — восстановление чугунных деталей после поломки или износа, исправление дефектов литья и т. п. Выбор наилучшего способа сварки определяют констрл к-цией детали и условиями ее работы, химическим составом чугуна и характером дефекта. Накопленный опыт позволяет сделать вьшод, что газовая сварка является одним из надежных способов, позволяющих получить наплавленный металл, по свойствам близкий к основному металлу. Это обусловлено тем, что при газовой сварке происходит более равномерный нагрев и охлаждение свариваемой детали, чем при электродуговой сварке. Поэтому газовая сварка обеспечивает лучшие условия для грл-фитизации углерода в наплавленном металле, делает менее вероятным появление в зоне сплавления отбеленного чугуна, а также уменьшает внутренние напряжения в свариваемом изделии и возможность образования трещин. Для получения качественного сварного соединения деталей из чугуна необходимо помнить следующее [c.127]

Выделяющееся при сварке тепло уходит в основном в свариваемый металл через околошовные участки, называемые зоной термического влияния. От обычной термической обработки нагрев и охлаждение металла сварного соединения в зоне термического влияния отли-чается кратковременностью теплового воздействия и нагревом до высоких температур. Нагрев и охлаждение /V. металла околошовной зоны оказывают серьезное влия-ние на его свойства, вызывая различные структурные изменения. Свойства сварного соединения определяются свойствами металла шва и металла зоны тер мического влияния. Зона термического влияния при сварке покрытыми электродами составляет около 6 мм (участки перегрева — 2,2 мм, нормализации — 1,6 мм, неполной перекристаллизации — 2,2 мм). Сварные соединения разрушаются главным образом в зоне термического влияния в следствие потери основным металлом пластических свойств. [c.17]

Термическая обработка монтажных стыков аппаратов из углеродистых сталей (подведомственных Госгортехнадзору) производится при толщине стенки в месте сварки стыка более 35 мм либо при толщине менее 35 мм, но при содержании углерода более 0,28 /о- Термическая. обработка необходима также при аварке аппар1атов из легированных сталей, если это оговорено техническими условиями. При местной термообра1ботке необходимо обеопечивать равномерный нагрев и охлаждение по всей длине шва и околошовной зоны на ширину, в 2—3 раза превышающую ширину шва. [c.205]

Термический цикл основного металла при сварке. В результате теплового воздействия дуги металл изделия в точках на самом шве или вблизи него претерпевает нагрев и охлаждение. Характер нагрева и охлаждения разных точек различен и зависит от их расположения. Каждый участок металла подвергается особой термической обработке, в результате которой меняется его струкгура. Совокупность участков основного металла, в которых в результате воздействия источника тепла изменилась структура или свойства, называют зоной термического влияния. Иногда термическое воздействие сварки мало отражается на свойствах сварного изделия, но чаще ухудшает свойства околошовной зоны. [c.153]

Сварочный нагрев и последующее охлаждение настолько изменяют структуру и свойства чугуна в зоне расплавления п около-пювной зоне, что получить сварные соединения без дефектов с необходимым уровнем свойств оказывается весьма затруднительно. В связи с этим чугун относится к материалам, облада-10ш,им плохой технологической свариваемостью. Тем не менее сварка чугуна нмеет очень большое распространение как средство исправления брака чугунного литья, ремонта чугунных изделий, а иногда и при изготовлении конструкций. Качественно выполненное сварное соединение должно по меньп1ей мере обладать необходимым уровнем механических свойств, плотностью (непроницаемостью) и удовлетворительной обрабатываемостью (обрабатываться реягущим инструментом). В зависимости от условий работы соединения к нему могут предъявляться и другие требования (например, одноцветность, жаростойкость н др.). [c.324]

При индукционной сварке между соединяемыми поверхностями укладывают элемент, нагреваемый в высокочастотном электромагнитном поле индуктора (рис. 6.31). Технологический процесс состоит из трех переходов 1) подготовка свариваемых деталей 2) укладка ЗНЭ в зону соединения и монтаж деталей в сварочном приспособлении 3) нагрев места соединения и охлаждение. Соединяемые детали с закладным элементом помещают в элекромагнитное поле целиком (индукционная сварка одновременным нагревом) или индуктор перемещают относительно закладного элемента (индукционная сварка непрерывно-последовательным нагревом). В качестве ЗНЭ применяют не только металлические (преимущественно стальные) вкладыши в виде спирали, ленты или порошка, но и тонкоизмельчен-ный оксид железа до размера частиц 20 мкм, в том числе в сочетании с полимерным [c.388]

Проба ИЭС [8]. Эт проба состоит в электрошлаковой сварке жестких составных образцов (рис. 110) присадочным металлом из малоуглеродистой стали, обеспечивающим возникновение в околошовной зоне аустенитных сталей высоких по величине объемных растягивающих напряжений. При этом длительный нагрев и медленное охлаждение, характерные для элек- [c.206]

При сварке конструкционных сталей — углеродистых и среднелегированных во избежание закалки, образования трещин, изменения структуры необходимо применять в зависимости от химического состава стали предварительный нагрев до 300° С с последующим после сварки отжигом или отпуском. При ручной электродуговой сварке следует применять преимущественно постоянный ток использовать электроды, обеспечивающие в металле шва необходимые свойства. Для повышения прочности сварного соединения в наплавляемый металл вводят в ряде сучаев легирующие элементы (Мп, 81, Сг, Т1 и др.), способствующие получению мелкозернистой структуры производят послойную проковку шва накладывают валики малого сечения производят местное охлаждение наплавленного металла теплоотводящими медными прокладками или водой во избежание перегрева зоны сварки [c.290]

Технологические особенности сиарки. При сварке нельзя допускать перегрев и многократный нагрев сварного соединения. В тех случаях, когда сварное изделие нельзя подвергнуть закалке или стабилизации (с обязательным последующим быстрым охлаждением, например, на воздухе), сварку необходилю выполнять при наименьшей погонной энергии и на максимально возможной скорости. Последовательность наложения швов должна, но-возможности, назначаться так, чтобы шов, обращенный к агрессивной среде, выполнялся в последнюю очередь. Следует всегда отдавать предпочтение механизированным способам сварки, поскольку возможность непрерывного выполнения данного пша с одпой установки сводит к минимуму опасность поражения коррозией тех участков шва, где повторное возбуждение дуги вызывает нежелательное тепловое воздействие на металл шва и околошовной зоны. Однопроходные односторонние швы по этой причине предпочтительнее двусторонних. Поскольку коррозионная стойкость металла шва находится в прямой зависимости от его химического состава и содержания в нем ферритной фазы, поддержание постоянного фазового п химического состава шва — главное условие получения доброкачественного сварного соединения коррозионностойкой аустенитной стали. В этом еще одна причина необхо- [c.124]

Трещипы в металле шва, зонах термического влияния и в основном металле в процессе сварки могут возникать от неравномерного нагрева и охлаждения деталп, литейной усадки металла шва, жесткости свариваемого изделия. Возможность образования трещип затрудняет процесс сварки чугуна, особенно в холодном состоянии. Трещины могут возникать в начале сварки, когда местн .1Й нагрев вызывает напряжоппя сжатия, в процессе сварки, а также ирп остывании свпрпого соединенпя, когда возникают напряжения растяжения. Опасность возникновения трещин резко уменьшается, когда свариваемая деталь равномерно нагрета до 350—600° С. [c.283]

Остаточные напряжения достигают значите,1ьной величины. Согласно экспериментальным данным, максимальные растягивающие напряжения в многослойном сварном стыке аустенитного паропровода составляют около 200 Мн1м (20 кПмм ). Металл сварных стыков и околошовной зоны находится в напряженном состоянии. Остаточные напряжения могут быть и сжимающими, и растягивающими. Закономерности в распределении напряжений по кольцу, радиусу или оси трубопровода обнаружить не удается. Эти напряжения зависят от конкретных условий, сложившихся при сварке и при остывании металла каждого стыка. Остаточные напряжения могут привести к образованию трещин сразу после сварки либо в процессе эксплуатации. Кратковременный нагрев до 1050° С уменьшает остаточные напряжения в сварном стыке, приводит к выравниванию химического состава и обеспечивает переход б-феррита в аустенит (аустенитизация). Но внутренние напряжения могут привести и к образованию трещин в процессе аустенитизации. Для сохранения аустенитной структуры необходимо ускоренное охлаждение. В практике аустенитизации стыков паропроводов охлаждение проводят на воздухе со снятым муфелем или индуктором. Вопрос о целесообразности аустенитизации сварных стыков окончательно не решен. [c.223]

Технологический процесс состоит из следующих операций установка подготовленных под сварку фторопластовых труб с муфтой в нагревателе с соответствующим радиальным зазором (рис. 3.5) закрепление труб зажимами таким образом, чтобы сварочное давление на стыке составляло 0,5-1,0 МПа нагрев зоны шва до 390°С (10-20 мин), выдержка при этой температуре в течение 10 мин и охлаждение до 330°С ослабление зажимов в период охлаждения от 330°С до комнатной температуры. [c.49]

При нагреве под закалку карбиды растворяются, и прн быстром охлаждении углерод фиксируется в твердом растворе (аустените). Однако повторный нагрев может вызвать снова межкристаллитную коррозию швов. При стаби.анзирующем отжиге происходит более полное выпадение карбидов и выравнивание концентрации хрома по объему зерна. Однако практическое использование термической обработки иногда бывает затруднено. Предотвращение ножевой коррозии достигается приемами, снижающими перегрев металла в околошовной зоне (сварка короткой дугой, ускоренное охлаждение и др.). [c.383]

Холодную (зарку чугуна применяют в случаях, когда свариваемые детали при напрею в. охлаждении имеют возможность рвобоДно деформироваться, не требуют по этой причине предварительно общего подогрева. При г азовой сварке фактически всеШа имеет место нагрев основного металла в области дефекта и прилегающих зон, поэтому холодная сварка в чистом виде не имеет места. Сварку выполняют чугунными присадочными стержнями марки А и Б. Мощность пламени, флюс такие же как и Ьрн горячей сварке чугуна. [c.74]

На рис. 2 представлены кривые релаксации напряжений стали 15Г2СМФ в различном состоянии. Кривая 1 характеризует релаксацию напряжений в стали, прошедшей термическую обработку по термическому циклу сварки (нагрев до 1200°С, выдержка при этой температуре 20 мин и охлаждение со скоростью, равной скорости охлаждения околошовной зоны реального электрошлакового сварного соединения). Кривая 2 характеризует релаксацию напряжений в стали, прошедшей термическую обработку по термическому циклу сварки и деформационное старение (пластическая деформация %, нагрев до 250 °С и выдержка при этой температуре в течение 2 ч). [c.6]

Предварительная термическая обработка заключается в отжиге (полном, изотермическом или низкотемпературном — смягчающем) и применяется в том случае, если сварке подвергают неоднородный металл, имеющий внутренние напряжения. Сопутствующая сварке термическая обработка заключается в подогреве, осуществляемом до сварки, во время сварки и после сварки (выравнивающий нагрев) с последующим замедленным охлаждением. Последующая после сварки (окончательная) термическая обработка проводится для улучшения структуры сварного шва и зоны термического влияния и получения необходимых механических свойств. Наиболее полно это достигается закалкой с отпуском по обычному для данной стали режиму. Например, после термической обработки сварного соединения из стади ЗОХГСА по режиму закалка в масле от 880° С, отпуск при 850° С, механические свойства шва и околошовной зоны получаются такие же, как свойства основного металла. Микроструктура шва и основного металла одинакова — троостосорбит. Если детали перед сваркой были термически обработаны (закалены и отпущены), то после сварки целесообразно производить их отпуск при температуре отпуска предварительной термической обработки. [c.220]

Коррозия сварных швов титана была обнаружена в агрессивных средах — сильных окислителях азотной кислоте, двуокиси хлора, уксусной кислоте с окислителем, серной кислоте с двуокисью титана, хромовой кислоте с добавкой плавиковой, электролите никелирования на основе хлорида никеля [372]. Описывается случай выхода из строя трубы диаметром 52 мм из-за коррозии сварного шва через 150 суток эксплуатации. Труба была изготовлена из листа методом продольной сварки и использовалась для транспортировки 99,5%-ной HNO3 при 80°С. В зоне термического влияния шва трубы были обнаружены короткие пластинки -фазы, в самом шве было гораздо больше -фазы в пластинчатой форме. Предполагается, что причина коррозии сварных швов заключается в повышенном содержании в технически чистом титане железа и никеля, которые являются стабилизаторами -фазы. Очевидно, неизбежный для шва и околошовной зоны цикл нагрев — охлаждение привел к изменению количества, размеров и распределения частиц -фазы. Еслп -фазы мало, она тонко измельчена и равномерно распределена, то титан подвергался слабой общей коррозии (0,15 мм/год). Если же количество -фазы увеличивается, то развивается избирательная коррозия по -фазе, так как она содержит гораздо больше железа и хуже пассивируется. Коррозия особенно интенсивна в пределах самого шва. Опыты со сварными образцами титана, содержащими различное количество железа и никеля (от 0,01 до 0,11%), подтвердили это предположение. Поэтому для сварных конструкций, работающих в подобных условиях, необходимо применять титан, в котором суммарное содержание железа, хрома и никеля не превышает 0,05%. Контролировать с такой же точностью состав присадочного прутка нет необходимости, так как избирательная коррозия зависела только от состава основного листа. Это же относится и к сплаву Ti — 0,2% Pd. Сварные соединения сплава Ti — 32% Мо, одного из наиболее перспективных для химической промышленности, при испытаниях в кипящей 21%-ной НС1 по скорости коррозии не отличались от основного металла [373]. [c.117]

Чаще всего нагрев свариваемых деталей 0с5тцествляют одним импульсом сварочного тока, который на циклограммах (см. табл. 5.6, пп. 1-3) условно показан в виде прямоугольника. Регулирование силы сварочного тока, времени его действия, числа импульсов тока в сочетании с рассмотренными циклами сжатия позволяет эффективно управлять температурными и деформационными полями в зоне сварки. Так, при сварке горячекатаной стали толщиной >5 мм целесообразно использовать многоимпульсную сварку с приложением ковочной силы (см. табл. 5.6, п. 4), что позволяет снизить максимальную температуру нагрева металла в зоне сварки и увеличить объем разогреваемого металла. Такой цикл сварки снижает вероятность образования выплесков, способствует лучшему уплотнению металла, улучшает охлаждение электродов и уменьшает их изнашивание. [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...