Коррозия ножевая

Ниобий также сообщает хромоникелевым сталям типа 18-8 склонность к поражению коррозией ножевого типа сварных соединений, но в меньшей степени, чем титан. [c.500]

Определение межкристаллитной коррозии. Ножевая коррозия. [c.50]

В сварных соединениях сплавов никеля с 25—29 % Мо и 0,03 % С межкристаллитная коррозия в зависимости от конкретного химического состава может развиваться в зоне термического влияния (ЗТВ) в двух температурных областях [3.2] 600— 900 °С и 1250 °С (так называемая коррозия ножевого типа, [c.176]

Участки зон в сварных соединениях и термического влияния в стабилизированных сталях не теряют стойкости к М1Ж. Однако коррозионное разрушение может происходить по основному металлу вблизи поверхности его сплавления с металлом шва. По обе стороны сварного шва могут подвергаться разрушению зоны шириной менее 0,1 мм. Эту разновидность МКК называют ножевой коррозией. Ножевая коррозия образуется вследствие растворения карбидов Ti и Nb в узкой зоне аустенита при сварке и вьщеления дисперсных частиц этих карбидов и карбидов Сг по границам зерен аустенита во время охлаждения сварного соединения. [c.494]

Контроль ножевой коррозии. Ножевая коррозия представляет собой сосредоточенное разрушение металла в зоне [c.216]

Коррозия ножевого типа — это особый вид разрушения химической аппаратуры, который наблюдается в условиях эксплуатации сварных конструкций в высокоагрессивных окислительных средах. [c.50]

Наиболее правильный путь уменьшения склонности к межкристаллитной коррозии сталей типа 18-8, содержащих титан или ниобий,— резкое снижение содержания углерода до 0,03—0,05%. При этом легко обеспечивается также высокое отношение титана или ниобия к углероду и, кроме того, устраняется очень опасная коррозия ножевого типа [48, 49], развивающаяся по зоне соединения наплавленного валика с основным металлом. [c.1368]

Разновидностью межкристаллитной коррозии металлов является ножевая коррозия (рис. 3. 2з) — коррозия местного вида, возникающая в сварных конструкциях в очень узкой зоне на границе сварной шов — основной металл при сварке хромоникелевых сталей с повышенным содержанием углерода, даже легированных титаном или ниобием. В узкой околошовной зоне перегретого почти до расплавления металла (порядка 1300° С и выше) растворяются карбиды титана или хрома. При последующем быстром охлаждении (при контакте с ненагретым металлом) этой зоны карбиды титана или ниобия не успевают выделиться вновь и углерод остается в твердом растворе. Последующее достаточно длительное пребывание этой зоны при температурах 600—750° С, например, при сварке двухсторонним швом, приводит [c.424]

По окончании испытаний в растворах по методам А, AM, В образцы извлекают из реакционного сосуда, промывают, просушивают и загибают на угол 90° С. При загибе образцов в тисках радиус закругления губок или оправки должен быть равен 3 мм при толщине образцов до 1 мм при толщине образцов от 1 до 3 мм он не должен быть более 3-кратной толщины образца, а при толщине образцов свыше 3 мм он должен составлять 10 мм. Качество поверхности изогнутых образцов оценивают с помощью лупы при увеличении 8—10 раз. Наличие поперечных трещин на поверхности изогнутого образца (исключая трещины непосредственно на кромках) является браковочным признаком. Если такие трещины обнаруживают, то испытание повторяют на двойном количестве образцов той же партии. Если и в этом случае даже на одном из образцов при его изгибе образуются поперечные трещины, металл считается не выдержавшим испытание на меж-кристаллитную коррозию. Для литья и металла сварного шва браковочным признаком является наличие поперечных трещин, отличающихся от трещин, обнаруженных на образцах, изогнутых до испытания. Наличие в сварных образцах ножевой коррозии (коррозионного разрушения, напоминающего острый надрез ножом) также является браковочным признаком. [c.452]

Характер развития ножевой коррозии. показан на рис. 132. [c.167]

Обобщены и систематизированы данные, полученные при металлографических исследованиях микроструктуры, фазового состава, механических свойств и коррозионной стойкости в зависимости от режима термической обработки горячекатаного листового проката, коррозионно-стойких сталей и сплавов. Приведены их микроструктуры после различных нагревов. Рассмотрен характер коррозионного разрушения сварных соединений коррозия ножевого типа, структурноизбирательная и межкристаллитная в зоне термического влияния после испытания в азотной, серной и фосфорной кислотах. Рекомендованы режимы термической обработки, обеспечивающие высокую коррозионную стойкость сталей и их сварных соединений. [c.320]

Возникновение МКК (коррозии ножевого типа ) в высокотемпературной области происходит в результате образования непрерывной сетки дендритных карбидов типа M.efi и Мо С на границах зерен, что, по-видимому, приводит к образованию приграничных зон, обедненных молибденом [121]. Углерод один из главных элементов, способствующий возникновению коррозии ножевого типа. Отрицательно влияет и железо, ускоряющее образование карбидов, а также сг-фазы типа FeMo [121]. В сплаве Ni — 28% Мо при содержании углерода 0 02% и железа 0,5% коррозия ножевого типа отсутствует. [c.145]

Присадка титана к хромоникелевым аустенитным сталям устраняет их восприимчивость к межкристаллитной коррозии, но несколько ухудшает их коррозионную стойкость в кипящей азотной кислоте и средах, содержащих ее. Титан при повышенном углероде (>0,06%) сообщает стали 1Х18Н9Т способность к поражению коррозией ножевого типа по месту сплавления основного металла с металлом шва из этой стали. [c.500]

Закалка с 1000—1050° С обеспечивает достаточную стойкость стали против межкристаллитнрго разрушения в случае кратковременного нагрева (сварки) или после действия 2-ч провоцирующего нагрева при 650° С. Закалка той же стали с высоких температур (1200° С и выше) сообщает стали склонность к межкристаллитной коррозии. Вследствие этого в стали 1Х18Н9Т (с 0,06% С) при испытании в кипящей 65%-ной азотной кислоте обнаруживается часто так называемая коррозия ножевого типа, которой поражается основной металл, претерпевающий при сварке нагрев до очень высоких температур [519, 520, 528—533]. [c.551]

В работе 1519] изучилось влияние факторов, способствуюш,их появлению в сварных соединениях коррозии ножевого типа в средах, содержаш,их азотную кислоту. Установлено, что основная причина ножевой коррозии — повышенное содержание углерода (выше 0,06%) в стали типа 18-8-Ti. [c.555]

Рис. 321. Разрушение стали 1Х18Н9Т в зоне сплавления коррозией ножевого типа

Коррозия ножевого типа, возникающая в сварных соединениях сплавов вдоль линии сплавления шва с основным металлом, нагревающимся при сварке до температур выше 1250 °С (рис. 3.011), как правило, развивается в том случае, когда в структуре закаленного металла наблюдается значительное количество карбидной фазы типа МвС и М12С в виде ликвационных строчек (рис. 3.011, б). Растворение данной фазы при температурах выше 1250 °С, перераспределение углерода и выделение при [c.176]

В никельхроммолибденовых сплавах, так же как и в сплавах системы Ni—Мо, возможно развитие в сварных соединениях межкристал-литной коррозии ножевого типа рис. 3.017). Коррозия данного вида развивается в том случае, когда в структуре закаленного металла присутствует много избыточных карбидных и интерметаллидных фаз. [c.179]

При низком стационарном потенциале основной металл н выиаи-шпе карбиды хрома находятся в пассивном состоянии, а зона с обедненным твердым раствором — в активном состоянии, вслед ствие чего и обнаруживается эффект ножевой коррозии. Ножевая коррозия может наблюдаться также при высоком стацио нарном потенциале в условиях перепассивации. В этом случае будут разрушаться и карбиды хрома в узкой зоне, прилегающе к сварному шву. [c.60]

В соответствии с коррозионной стойкостью карбидных фаз наиболее низкой сопротивляемостью межкристаллитной коррозии ножевого типа обладают стали, стабилизированные титаном, затем следуют стали с добавками ниобия однако полной стойкости к этому виду коррозии можно добиваться только в результате существенного снижения углерода в стали, как начальной причины образования любых карбидов. Этот вывод подтверждается многолетней практикой эксплуатации в сильноокислительных средах сталей 10Х18Н10Т, 10Х18Н10Б и 03Х18Н11 [10, 12]. [c.15]

С выделением карбидов в высокотемпературной области связывают возникновение межкристаллитной коррозии ножевого типа. Примеси кремния и железа в сплавах типа Н70М27 ускоряют карбидные реакции и, следовательно, увеличивают склоигюсть к межкристаллитной коррозии [118]. [c.179]

Трещины коррозионного характера (межкристаллитная коррозия, ножевая коррозия, коррозионное растрескивание) здесь не рассматриваются. Горячие трещины, возникающие в процессе сварки, могут наблюдаться как в металле шва, так, в ряде случаев, и в околошовных зонах. Для предотвращения горячих трещпн в гетерофазпых и гомогенных аустенитных швах возможны следующие пути [c.99]

Образцы из стали Х17Н2, сваренные электродами 4Л-11/Х17Н2. ЭНТУ-3/Х17Н2. после испытания на коррозию в азотной кислоте и подкисленном растворе медного купороса (метод А, ГОСТ 6032—58) обнаружили следующие особенности. Вблизи зоны сплавления наблюдалась межкристаллитная коррозия, связанная с перегревом, а несколько отступая от этой зоны — структурно-избирательная коррозия, связанная с отпуском при 400—600°. Образцы, сваренные электродом из аустенитной стали в зоне сплавления, обнаруживают коррозию ножевого типа при испытании в кипящих растворах азотной кислоты. [c.1363]

В работе [76] и автора изучалось влияние факторов, способствующих появлению в сварных соединениях коррозии ножевого типа (рис. 41, 42) в средах, содержащих азотную кислоту найдено, что основной причиной коррозии служит присутствие в стали типа 18-8Ti значительного количества углерода (выше 0,06%). Это указывает на необходимость применения для аппаратуры производства азотной кислоты стали 18-8Ti с очень низким содержанием углерода (<0,06 /о), т. е. стали 0Х18Н9Т вместо стали 1Х18Н9Т. Сталь 0Х18Н9Т, кроме того, обладает более высокой общей коррозионной стойкостью. [c.1389]

Наиболее правильным решением вопроса об устранении межкристаллитной коррозии в хромоникелевых сталях типа 18-8 с титаном (сталь марки ЭИ823) или ниобием является резкое снижение содержания углерода (до 0,03% или в крайнем случае до 0,05%). Это низкое содержание углерода необходимо и для устранения коррозии ножевого типа, развивающийся по зоне соединения наплавленного валика с основным металлом [12] и [118]. [c.684]

Ножевая коррозия имеет сосродоточенпый характер (рис. 142, в) и поражает основной металл. Этот вид коррозии развивается в сталях, стабилизироват[иых титаном и ниобием, обычно в участках, которые нагревались до темиератур вьине 1250° С. При этом карбиды титана и ниобия растворяются в аустеиите. Повторное тепловое воздействие на этот металл критических температур 500—800° С (наирнг.гер, при многослойной сварке) приведет к сохранению титана и ниобия в твердом растворе и выделению карбидов хрома. [c.291]

При испытаниях по методу Д образцы считают невыдержав-шими испытание, если скорость коррозии стали после любого цикла превышает 2 мм/год или если на сварных образцах наблюдается ножевая коррозия. [c.454]

Полагают, что причиной ножевой коррозии является то, что основной металл в участках, непосредственно прилегающих к сварному шву, подвергается при лаложепии первого сварного шва нагреву до 1200—1300° С. При этом происходит переход карбидов титана и ниобия в твердый раствор. При охлаждении стали с температуры, превышающей предел растворимости этих карбидов, фиксируется структура аустенита, содержащего в твердом растворе титан и ниобий. При наложении [c.167]

Исходя из приведенного выше механизма ножевой коррозии, многие авторы рекомендуют для уменьшения опасности нозыик-иовепия ножевой коррозии, наряду со снижением содержания углерода в стали и ее закалкой с 1050—1100° С, производить ста- [c.167]

Рис. 132. Характер развития ножевой коррозии в сварном шве по Акулову. Х250

Существует и другая точка зрения, согласно которой появление ножевой коррозии объясняется тем, что ири нагреве до температуры 1300° С и выше границы зерен, обогащенные углеродом и другими ириыесями, илавятся в первую очередь. При высоких скоростях охлажде[шя в. этих обогащенных ириыесями зонах выделяются мелкодисперсные частицы. [c.168]

Методом борьбы с ножевой коррозией сварных соединении хромоникелевых сталей является легирование их титаном и ниобием в количествах, превышающих известные соотноиычшя. А. И. Акулов рекомендует следующие соотношения [c.168]

Рекомендуется для изделий, работающих в средах более высокой агрессивности, в которых сталь Х18Н9Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью к межкрнсталлитнон и ножевой коррозии. Присадочный материал для сварки хромоникелевой стали [c.223]

Рис. 3.13. Разрушение сварных соединений печных змеевиков и ) стали 15Х5М, выполненных электродами ОЗЛ-6, по механизму коррозионного растрескивания (а) и ножевой коррозии (б)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...