Сварка аустенитных хромоникелевых сталей

Основной трудностью, с которой приходится встречаться при сварке аустенитных хромоникелевых сталей, является их склонность к образованию горячих трещин, ухудшению свойств в результате теплового старения и значительных деформаций при сварке вследствие низкой теплопроводности и высокого теплового расширения этих сталей. [c.145]

С термической обработкой, пластической деформацией, сваркой может быть связано возникновение внутренних напряжений (которые в дальнейшем способствуют коррозии), а также неблагоприятных изменений в структуре металла (например, выделение карбидов хрома на границах зерен около сварных швов при сварке аустенитных хромоникелевых сталей, которое часто приводит к развитию межкристаллитной коррозии). [c.52]

Основные факторы, затрудняющие сварку аустенитных хромоникелевых сталей, следующие [c.367]

Дендриты в сечении, не параллельном их продольным осям (ячеистая структура). Сварка аустенитной хромоникелевой стали плавящимся электродом в аргоне. [c.31]

СВАРКА АУСТЕНИТНЫХ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ СТАЛЕЙ [c.428]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей. В процессе сварки сталей типа 18-8 (18% Сг и 8% N1) в интервале температур 600—800° С возможно выпадание карбидов хрома по границам зерен, что обедняет граничные области зерен хромом. При работе в агрессивной среде такое сварное соединение может разрушиться вследствие появления межкристаллитной коррозии. [c.252]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей. Аустенитные стали имеют пониженную склонность к росту зерна, хорошо свариваются ручной, автоматической и полуавтоматической сваркой, обладают высокими характеристиками пластичности и вязкости металла. Изменение содержания хрома и никеля, а также введение дополнительных легирующих примесей и применение термической обработки позволяют в широких пределах изменить механические свойства свариваемого и наплавленного металла, а также их кислотостойкость, окалиностойкость и жаропрочность. [c.493]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей. Введение в 18 )-ную хромистую сталь 8% никеля переводит ее из ферритного класса в аустенитный. По сравнению с ферритными сталями аустенитные обладают более высокой коррозионной стойкостью и жаропрочностью. При сварке нержавеющих сталей типа 18-8 (18% Сг и 8 6 N1) возможно выпадение карбидов хрома по границам зерен при продолжительном пребывании металла в зоне температур 500—800° С и возникновение склонности к межкристаллитной коррозии. Для получения коррозионностойких сварных соединений необходимо применять следующие меры [c.370]

При сварке нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса необходимо учитывать низкую теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и коробление, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева, максимальную скорость сварки и быстрое охлаждение. При газовой и дуговой сварке покрытыми электродами выполнение этих условий затруднено, так как имеют место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.108]

Аустенитные стали значительно отличаются от обычных углеродистых сталей по своим теплофизическим и механическим свойствам. Сварные конструкции из коррозионностойких сталей эксплуатируются обычно в контакте с агрессивными средами, при повышенных температурах, в усложненных условиях осмотра и ремонта. Все перечисленные факторы обусловливают специфичность технологии сварки хромоникелевых аустенитных сталей по сравнению со сваркой обычных углеродистых сталей. При изготовлении и монтаже конструкций и трубопроводов из нержавеющих сталей могут быть использованы различные методы сварки, каждый из которых также имеет свои особенности и специфику. Основная задача любого метода и любой технологии сварки — обеспечение необходимой эксплуатационной надежности сварных соединений и конструкции в целом. Обычно сварные швы должны быть коррозионностойкими, плотными и прочными, с этой точки зрения целесообразно рассмотреть наиболее общие особенности, затруднения и способы их преодоления при сварке аустенитных хромоникелевых сталей, в той или иной мере присущие всем методам сварки. [c.60]

Титан и ниобий образуют с углеродом прочные нерастворимые карбиды, вследствие чего углерод этих карбидов не вступает в реакцию с хромом. При сварке аустенитных хромоникелевых сталей, содержащих титан или ниобий, выделение карбидов хрома в опасной зоне нагрева не происходит, так как содержание их в твердом растворе крайне незначительно. [c.118]

Технология сварки аустенитных хромоникелевых сталей с повышенным содержанием углерода значительно отличается от технологии сварки малоуглеродистых аустенитных хромоникелевых сталей. [c.262]

При этом следует иметь в виду, что сварочные материалы (электроды, флюс, проволока) и режимы сварки выбирают по высоколегированной стали. Так, например, при сварке аустенитной хромоникелевой стали с малоуглеродистой необходимо использовать аустенитные электроды и выбирать режимы сварки, рекомендуемые для данной хромоникелевой стали. [c.263]

Дальнейшее увеличение количества феррита еще более уменьшает склонность металла шва к образованию горячих трещин, но эксплуатация такого металла при высоких температурах приводит к его охрупчиванию, вследствие перехода свободного феррита в хрупкую (Г-фазу, залегающую в виде сплошной сетки по границам аустенитных зерен. Поэтому при выборе сварочных материалов для сварки аустенитных хромоникелевых сталей необходимо проверять количество ферритной фазы в металле шва. [c.494]

Для предупреждения появления склонности к межкристаллитной коррозии при сварке аустенитных хромоникелевых сталей необходимо выбирать такие режимы, при которых время пребывания металла шва и околошовной зоны в опасном интервале температур было бы наименьшим. [c.502]

При выборе режима сварки аустенитных хромоникелевых сталей необходимо [c.502]

Каковы принципы выбора режима сварки аустенитных хромоникелевых сталей [c.504]

Хромоникелевые стали аустенитного класса хорошо свариваются всеми видами сварки. Однако при выборе способов сварки следует учитывать специфические свойства, оказывающие влияние на качество свариваемых изделий. К ним относятся низкая теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Первые два свойства обусловливают повышенное коробление изделий из этих сталей в процессе сварки. Причиной межкристаллитной коррозии стали может быть замедленное охлаждение или нагрев (например, при газовой и меньше при ручной дуговой сварке) в интервале температур 450— 850°С, при этом происходит выпадение карбидов хрома по границам зерен (кристаллов), вследствие чего внешние оболочки кристаллов обедняются хромом. Это способствует образованию межкристаллитной коррозии. Межкристаллитную коррозию предотвращают введением в сталь титана, вольфр ама, молибдена и других легирующих элементов, которые препятствуют выпадению карбидов хрома, а также изменяют процесс сварки. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и короблению изделий, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева при максимальной скорости сварки и охлаждении. При газовой и обычной дуговой сварке выполнение этих условий затруднено, так как имеет место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.114]

Межкристаллитная коррозия аустенитных хромоникелевых сталей связана с малой устойчивостью границ зерен после замедленного охлаждения или нагрева стали при 450—850° С, что имеет место главным образом при сварке. [c.421]

Какие электроды можно применять при сварке аустенитной хромоникелевой стали Х18Н10Т — из углеродистой стали или из стали, состав которой подобен составу свариваемой Каков принцип подбора материала шва относительно свариваемого материала [c.122]

Сварка аустенитной хромоникелевой стали типа Х18Н9Т и ей подобных в среде углекислого газа имеет ряд преимуществ перед сваркой под флюсом и ручной дуговой покрытыми электродами. Эти преимущества заключаются в окислении водорода, фосфора и серы, способствующем повышению стойкости швов, уменьшению количества силикатных включений. [c.186]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей. В соответствии с основным назначением аустенитные высоколегированные стали можно разделить на две группы коррозионностойкие (кислотостойкие) и жаростойкие (окалиностойкие). К коррозионностойким сталям относятся стали типа 18-8 (18—20% Сг и 8—10% Ы1)(Х18Н9) с присадками различных элементов для придания этим сталям тех или иных свойств. [c.494]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей. Прп сварке нержавеющих сталей типа 18—8 (18 о Сг и 8% N1) возможно выпадение карбидов хрома по границам зерен при нагреве до 500—800 "С и возникновение склонности к межкристаллитиой коррозии. Для получения коррозионностойких сварных соединений необходимо применять следующее [c.311]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей. При сварке аустенитных хромоникелевых, коррозионноустойчивых (нержавеющих) сталей 12Х18Н9, 08Х18Н10 и др. возможно выпадение карбидов хрома по границам зерен при длительном пребывании металла в зоне температур от 500 до 800° Сив связи с этим возникновение склонности к межкристаллитной коррозии (МКК)< Для предупреждения этой коррозии в стали, а также в покрытия электродов вводят небольщие добавки титана или ниобия (см. разд. И, гл. 11). Кроме того, эти стали имеют малую теплопроводность и большое электросопротивление, что приводит к значительному короблению деталей. Поэтому процесс сварки необходимо проводить при малых энергиях на 1 м длины шва. Хромоннкелевые аустенитные стали относятся к удовлетворительно свариваемым сталям. Их можно сваривать ручной дуговой сваркой аустенитными электродами типа ЭА-1 со специальными основными покрытиями. Сварку обычно выполняют на постоянном токе обратной полярности. [c.673]

Рис. 41. Распределение тепловой энергш при автоматической сварке аустенитной хромоникелевой стали под флюсом для двух режимов

Наиболее рационально применение цветного метода для контроля обработанных после сварки поверхностей с целью выявления мелких трещин и надрывов, возникающих в металле шва при сварке аустенитных, хромоникелевых сталей, а также алюми-ниевых и медных сплавов. [c.62]

Поэтому при сварке аустенитных хромоникелевых сталей с повышенным содержанием углерода необходим предварительный подогрев изделия до температуры 280—300° С и выше — в случае сварки деталей больших толщин. Электроды для сварки таких сталей изготовляют из проволоки марок Св-0Х18Н9, Св-1Х18Н9Т по ГОСТ 2246—54 с покрытием УОНИ-13/нж или другим, применяемым для аустенитных электродов. [c.263]

Необходим флюс. Его разводят в воде и в виде пасты наносят на кромки и обратную сторону шва за 15—20 мин до сварки. Аустенитные хромоникелевые стали сваривают быстро, без подогрева, околошовную зону защищают мокрым асбестом. Сразу после сварки необходимо охлаждение водой или сжатым воздухом. Качество соединений удовлетворительное при толщине стали до 2 мм. Стали типа X13 сваривают с местным подогревом до 200— 250 С. Тонкий лист — левым способом, более толстый — только правым. Составы флюсов а) 80 % плавикового шпата, 20% ферротнтана б) 50% буры, 50% борной кислоты в) 80 % буры, 20 % оксида кремния [c.182]

Сварка аустенитных хромоникелевых сталей широко используется при изготовлении изделий химической промышленности и др. Высоколегированные хромоникелевые стали аустенитного класса 1Х18Н9Т, 1Х18Н11Б, Х18Н12М2Т и др. обладают высокими механическими свойствами коррозионной стойкостью, жароупорностью и жаропрочностью. [c.107]

Автоматическая сварка аустенитных. хромоникелевых сталей (в частности, марки 1Х18Н9Т), используемых в качестве нержа-98 [c.98]

Склонность к образованию горячих трещин при сварке никелевых жаропрочных сплавов определяется в основном теми же причинами, что и при сварке аустенитных хромоникелевых сталей. Крупнозернистая столбчатая однофазная структура, характерная для металла сварных швов этих сплавов, как указывалось выше (п. 10), способствует образованию горячих трещин. Недостаточная сопротивляемость деформации при температурах, близких к солидусу, у жаропрочных никелевых сплавов, видимо, также в значительной степени определяется возможностью образованпя легкоплавких эвтектик с серой, что отмечается в литературе по сварке никеля [185, 107]. [c.123]

Температурная область, в которой быстро происходят эти нежелательные изменения, по счастью, узка. Обширные исследования Ролласона показали, что кривые, связывающие температуру и время, необходимое для получения склонности к интеркристаллитной коррозии, имеют форму, показанную на фиг. 67. Если те.м пература слишком низка, выделение карбидов хрома происходит чрезвычайно медленно, если температура слишком высока, тогда диффузия хрома совершается достаточно быстро и это предупреждает обеднение хромом границ зерен, и таким образом исключается местная склонность к коррозии. Интеркристаллитная коррозия в аустенитных хромоникелевых сталях имеет большое практическое значение. Есть два случая, которые могут вызвать неприятности. Если детали из хромоникелевой стали попадают во время эксплоатации в опасную температурную зону, то. материал может потерять стойкость к коррозии. Если даже опасная температура не достигнута, все-таки большая продолжительность нагрева может вызвать значительное изменение, ведущее к потере прочности (если деталь впоследствии будет подвергаться коррозионным воздействиям). Второй случай мы встречаем при сварке аустенитных хромоникелевых сталей. В данном случае нагрев короток, но здесь по само.му характеру процесса какое-либо место детали будет нагрето до такой температуры, при которой распад происходит весьма быстро. Таким образом, если место сварки впоследствии подвергается коррозии, с каждой стороны сварного шва получаются. места наиболее слабые в отношении интеркристаллитной коррозии. [c.564]

Общие заключения. Как в наземных сооружениях, так и в судостроительной технике в настоящее время существует тенденция замены заклепочных соединений сваркой. Это естественно вызвало внимание к вопросу возможности возникновения коррозии в месте сварки. В целом полученные исследователями результаты довольно утешительны, так как часто разрушение по лМесту сварки не больше, чем на несваренной части. Как отмечено Леверико.м для получения устойчивых сварных швов нужно добиваться, чтобы они были химически и механически идентичны с исходным материалом. При сварке аустенитной хромоникелевой стали возникают особые проблемы, как было указано на стр. 564. Некоторые другие материалы склонны к возникновению термических напряжений около сварного шва, что может создать опасность появления местной коррозии, на что указывают Финк , Мартин и др. Дэвес настаивает на удалении сварочной окалины перед окраской. [c.653]

Дуговую сварку жаропрочных сплавов производят на постоянном токе обратной полярности. Режимы сварки применяют такие же, как и при сварке аустенитных хромоникелевых сталей. Покрытие берется основного типа, образующее легкоплавкий, плотный и легкоудаляемый шлак низкой кислотности. Электроды должны позволять вести сварку металла толщиной от 1,2 мм и выше, давать устойчивую дугу и обладать малой прожигающей способностью. Вес покрытия должен составлять 25—30% от веса металлического стержня. Наилучшими являются электроды с покрытиями марок ВИАМ-нж/1 и нж/2, НИАТ-1, ЦЛ-МЗ. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...