Хрупкая прочность сварных соединений

В предлагаемом читателю труде предпринята попытка систематизировать, сравнить и критически оценить наиболее распространенные способы испытания свариваемости металлов. В связи с этим кратко рассмотрены теория технологической прочности, фазовые и структурные превращения, а также хрупкая прочность сварных соединений и сформулированы критерии оценки свариваемости, на основе которых в настоящее время принято выбирать способы и технологию сварки. [c.10]

Испытания при пониженной температуре образцов, имеющих остаточные напряжения, позволили сделать следующий вывод остаточные напряжения могут резко снижать статическую прочность сварного соединения только при условии наличия резкого концентратора напряжений, расположенного поперек максимальных растягивающих остаточных и рабочих напряжений, а также достаточно низкой температуры, которая при данной структуре металла и данном концентраторе напряжений должна переводить металл у надрезов в хрупкое состояние. [c.219]

На кафедре сварочного производства развивались исследования по основным проблемам сварочной науки и технологии. Широкую известность и признание получили работы по теории сварочных процессов, проблеме прочности и хрупкого разрушения сварных соединений и конструкций, технологии электродуговой сварки и газопламенной обработки металлов, выполненные под руководством [c.10]

Как показали замеры микротвердости по сечению сварных соединений, образцы первого варианта не имели явно выраженного разупрочненного участка, в то время как в образцах второго варианта была явно выраженная разупрочненная зона в участке высокого отпуска при сварке на расстоянии 2—3 мм от линии сплавления. Длительная прочность сварных соединений второго варианта в период, охваченный испытаниями, несколько выше, чем первого, однако больший угол наклона кривой в этом случае указывает на сближение указанных характеристик при большой длительности испытаний. Таким образом, исходная высокая прочность заготовок перед сваркой не обеспечивает высокого уровня жаропрочности сварных соединений при длительности службы порядка 10 час. В то же время пониженная пластичность сварных соединений второго варианта свидетельствует об опасности хрупких разрушений конструкций, термически обработанных перед сваркой на повышенную прочность. [c.28]

В условиях хрупкого межзеренного разрушения, интенсивность которого определяется уровнем максимальных нормальных напряжений, длительная прочность сварного соединения с мягкой прослойкой (кривая 3) становится уже меньше длительной [c.60]

ПОСТИ испытания эффект контактного упрочнения за счет развития хрупкого межзеренного разрушения заметно ослабевает и прочность сварного соединения может быть даже ниже прочности самой мягкой прослойки. [c.186]

Есть еще один вид хрупкого разрушения сварных соединений аустенитных сталей и сплавов — термические трещины. Чтобы уменьшить вероятность появления этих трещин, характерных для дисперсионно-твердеющих жаропрочных сталей и сплавов, нужно уменьшить сварочные напряжения, не допустить, чтобы во время термической обработки они могли превысить предел длительной прочности основного металла. А для этого нужно ослабить или полностью исключить неравномерность сварочного нагрева конструкции, исключить литейную усадку шва. Минимальные сварочные напряжения могут быть созданы при отказе от высокотемпературного нагрева, в пределе —- при отказе от сварки плавлением. [c.365]

Развитие сварки плавлением двухслойных сталей привело к разработке общих принципиальных положений, касающихся особенностей подготовки кромок, выбора присадочных материалов, методов контроля качества сварки. Наиболее разработаны способы сварки сталей, плакированных нержавеющими хромистыми и хромоникелевыми сталями [И, 12]. Технологические процессы сварки двухслойных сталей ориентированы на обеспечение сплошности поверхности плакирующего слоя и достаточной прочности основного несущего слоя. Сплошность плакировки должна гарантировать необходимую коррозионную стойкость сварного соединения. Конструкционная прочность сварного соединения, оцениваемая, как правило, по основному слою, должна быть не ниже прочности основного металла. Главным требованием к сварке двухслойных сталей является недопустимость разбавления металла шва высоколегированным металлом плакирующего слоя или наплавки, которое может приводить к образованию хрупких участков и появлению зародышевых трещин. [c.109]

Таким образом, сварные соединения труб, полученных при использовании токов высокой частоты, имеют высокую конструктивную прочность. Эта прочность выше прочности исходного металла. Сопротивляемость хрупкому разрушению сварных соединений не уступает сопротивляемости исходного металла. Следовательно, трубы, изготовленные методом высокочастотной сварки, [c.162]

Создание установок для определенных условий эксплуатации связано с назначением расчетных параметров (например, запасов прочности) и выбором материала. Эта задача может быть решена при наличии соответствующих сведений по механическим свойствам многих материалов и их поведению в условиях эксплуатации (прочность и пластичность, удельная прочность, ударная вязкость, чувствительность к концентрации напряжений, склонность к хрупкому разрушению, прочность сварных соединений и т. п.). [c.23]

Основное внимание в книге уделено методам оценки изменений структуры и механических свойств сварных соединений. В соответствующих разделах кратко рассмотрены вопросы теории фазовых и структурных превращений, технологической прочности при сварке, различных видов хрупкого разрушения сварных соединений. Сформулированы критерии оценки свариваемости, на основе которых выбирают способы, технологию и режимы сварки. [c.2]

Процесс диффузии при сварке с подогревом металла способствует расширению зоны сварки за счет диффузионного перемещения атомов, в результате чего создается прочное соединение либо при разнородных соединениях появляются хрупкие прослойки. Особенно большое значение на прочность сварного соединения при сварке плавлением имеет кристаллизация. Обычно сварной шов при сварке плавлением -имеет литую структуру, иногда измененную последующими нагревами. В связи с высоким нагревом металла при сварке плавлением можно получить крупнозернистую литую структуру, вызывающую в ряде случаев ухудшение свойств сварного соединения. При сварке плавлением легкоплавких металлов для улучшения структуры металла рекомендуется вводить в сварочную ванну модификатор, способствующий образованию новых центров кристаллизации, в связи с чем прочность сварного шва значительно увеличивается. При сварке тугоплавких металлов модификаторы, как правило, менее действенны. [c.252]

Испытания показывают, что ударная вязкость и вибрационная выносливость сварных соединений, у которых собственные напряжения были СНЯТЬ термическим отпуском, мало превышает ударную вязкость и вибрационную выносливость сварных соединений, которые не подвергались отпуску. В сварных швах, находящихся в хрупком состояния, собственные напряжения оказывают отрицательное влияние даже на статическую прочность сварных конструкций (см. параграф 6 Прочность сварных соединений и конструкций )- [c.613]

Критическая температура хрупкого разрушения сварных соединений при отсутствии резких концентраторов напряжений (надрезов, трещин и т. п. дефектов) лежит ниже температур возможных при эксплуатации конструкций в реальных условиях. При понижении температуры работоспособность основного металла и сварных соединений несколько снижается. Это проявляется в том, что снижение пластических деформаций происходит в более сильной степени, чем повышение предела прочности. При этом коэффициент снижения характеристик пластичности для образцов из основного металла и сварных соединений в стык и в тавр может доходить до значения к — 0,65, тогда как коэффициент повышения предела прочности не превосходит значений к == 1,2 1,25. [c.75]

В то же время, известно, что сварочные напряжения снижают прочность конструкций из хрупких материалов, неспособных давать пластические деформации. Следовательно, в конструкциях из малоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей, внутренне уравновешенные сварочные напряжения могут снизить прочность сварного соединения лишь в том случае, если материал сварного соединения будет приведен в хрупкое состояние, т. е. практически полностью потеряет способность пластически деформироваться. Такое состояние материала может иметь место при температурах ниже критической температуры хрупкости, которая зависит от формы образца. В этом случае сварочные напряжения, суммируясь с напряжениями от внешней нагрузки, приведут к снижению величины разрушающей нагрузки. Однако, если этим исключительно тяжелым условиям работы предшествовала работа конструкции в более легких условиях (например, при положительной температуре), то снижения разрушающей нагрузки не произойдет вследствие смягчения остроты концентратора напряжений за счет пластических деформаций, происшедших при предшествующих нагружениях. Этим и объясняется то обстоятельство, что в реальных конструкциях при статических нагрузках практически не наблюдается снижения прочности от действия остаточных напряжений. [c.97]

Изложены взгляды на недостатки в методах изучения прочности сварных соединений в условиях их изготовления и последующей эксплуатации на примере хрупких разрушений в различных температурно-скоростных условиях. Сделан вывод о необходимости исследования прочности и надежности сварных конструкций с учетом неравновесности протекания термокинетических процессов при сварке. Иллюстраций 14. библиографий 15. [c.268]

Высокие значения сопротивления ползучести и длительной прочности, особенно прп температуре выше 900° С, обеспечивают широкое использование молибдена как конструкционного материала в изделиях, работающих при повышенных температурах. Хрупкость металла прн комнатных п минусовых температурах приводит к хрупкому разрушению сварных соединений, что составляет главную трудность в изготовлении сварных конструкций из молибдена и его сплавов. [c.534]

В зависимости от типа и назначения изделия видоизменяются и конкретизируются требования, предъявляемые к сварным соединениям. Поэтому их нельзя сформулировать в общем виде. Можно лишь утверждать, что любому сварному соединению должна быть обеспечена достаточная работоспособность при минимальной трудоемкости его изготовления. Под достаточной работоспособностью сварного соединения в большинстве случаев подразумевают сохраняемую в течение всего срока эксплуатации необходимую и достаточную прочность, выносливость и устойчивость при заданных виде нагружения и рабочей среде. Прочность сварного соединения определяется механическими свойствами металла шва и околошовной зоны, надлежащей для данных условий согласованностью свойств этих участков и основного металла, стойкостью против перехода в хрупкое состояние, конфигурацией шва и его размерами, наличием и характером дефектов. [c.172]

Влияние дефектов на статическую прочность сварных соединений. Острые трещиноподобные дефекты (трещины, непровары, несплавления, подрезы) нередко становятся очагами хрупких разрушений. Вместе с тем далеко не каждый дефект представляет опасность в этом отношении. Для определения надежности сварных конструкций и установления требований, предъявляемых к качеству сварных соединений, необходимо располагать сведениями о влиянии наиболее вероятных дефектов на прочность соединений в условиях, близких к реальным. [c.277]

Казалось бы, при естественно низких температурах не следует опасаться дефектов относительно малых размеров, однако практика показывает, что хрупкие разрушения от таких дефектов все же наблюдаются. Достаточно сказать, что почти 40% разрушений транспортных судов США периода военной постройки начинались от технологических дефектов швов и, что характерно, очагом этих разрушений часто были очень малые дефекты. Подобные разрушения свидетельствуют о существовании других факторов, способствующих повышению чувствительности металла швов к технологическим дефектам. Схематически это влияние можно представить изменением положения нижней критической температуры (рис. 6-47, кривая б), соответствующей резкому снижению прочности сварного соединения. [c.278]

Вероятно, это связано с тем, что локальные механические свойства материала в зонах дефектов претерпевают изменения. Наиболее часто эти изменения связаны с деформационным старением стали, значительно снижающим ее сопротивление возникновению хрупкой трещины. Иногда уменьшение вязкости материала обусловлено водородным охрупчиванием. В связи с этим рассмотрим наиболее характерные условия, способствующие локальному охрупчиванию швов в зоне дефектов, и их влияние на прочность сварных соединений. [c.279]

При рассмотрении сварки никеля НВК не следует забывать о том, что при диффузионной сварке магнитных материалов верхний предел температуры процесса ограничен точкой Кюри. Кроме того, в состав магнитных материалов входят химические элементы, которые при определенных условиях могут образовывать хрупкие интерметаллиды, способные ухудшить механические свойства соединений. Поэтому параметры сварки должны быть такими, чтобы объемное взаимодействие ограничивалось лишь формированием в зоне контакта межатомных связей и релаксацией напряжений в той степени, в какой это необходимо для сохранения образовавшихся связей. Следовательно, при Т< 0,57] , когда интенсивность диффузионных процессов мала, кинетика роста прочности сварных соединений будет отражать кинетику активации и схватывания контактных поверхностей. [c.147]

Если В момент образования мощной искры свариваемые концы ударно сдавить, то на поверхностных тонких слоях металла, доведенных до температуры, превышающей температуру точки плавления, образуется сплав из двух разнородных металлов. Некоторые сплавы такого рода очень хрупки (например, сплав алюминия с медью), но поскольку толщина слоя такого сплава очень мала (менее 0,01 мм), эта хрупкость не оказывает влияния на прочность сварного соединения в целом. [c.168]

Сварка алюминия и его сплавов с медью. Соединение этих металлов вызывает трудности из-за наличия на поверхности алюминиевых сплавов трудноудаляемых окисных пленок и образования в зоне соединения хрупких интерметаллидных прослоек и окисных включений. Прочность сварных соединений алюминия и меди определяется свойствами переходной зоны, имеющей различный фазовый состав, структуру и толщину и зависящей от температурно-временных условий. [c.140]

Отмеченные при сварке процессы значительно снижают сопротивляемость хрупкому разрушению и механокоррози-онную прочность сварных соединений по сравнению с основным металлом. Это развитие проявляется тем сильнее, чем более легирован и прочен основной металл. [c.92]

Вначале рассмотрим нормирование дефектов в сварных соединениях, не склонных к квазихрупким (хрупким) разрушениям. При разработке данной методики норми1ювания необходимо учитывать влияние местоположения дефектов на прочность сварных соединений, а также реальные возможности производства и уровень развития дефектоскопии. Удобным является так называемое жесткое нормиро- [c.108]

Как показано рядом работ [18 ], [19 ], испытания при высокой температуре с постоянной скоростью деформации наиболее полно выявляют длительную пластичность материала, являющ,уюся одной из основных характеристик его склонности к хрупким разрушениям. Поэтому в качестве критерия для оценки чувствительности сварных соединений трубопроводов к хрупким разрушениям используется не прочность сварного соединения, а его предельная деформационная способность, выражаюш,аяся в величине относительного удлинения образца до разрушения. [c.23]

В конструкциях часто необходимо определять прочность сварных соединений при переменных натрузках, стойкость к хрупкому разрушению, -зависящую от остаточных сварочных напряжений и состояния околошовной зойм. Сопротивляемость хрупкому разрушению оценивается по величине работы динамического разрушения специальных образцов, в которых формируют предварительно усталостные трещины или делают разного типа надрезы, представляющие собой концентраторы напряжений. [c.498]

Пластические деформации и напряжения в сварной конструкции ухудшают технологическую прочность сварного соединения. В результате в швах или околошовной зоне могут образовываться трещины. Практика эксплуатации сварных конструкций сввдетельствует о том, что напряжения снижают их сопротивляемость хрупким разрушениям. Они же могут искажать размеры конструкций и понижать точность изготовления из-за переопределения напряжений при снятии части металла в результате, наттример, обработки резанием. [c.498]

В соответствии с изменением механических свойств меняются и жаропрочные свойства сварных соединений, оцениваемые по результатам их испытания на длительную прочность. При высокой исходной прочности заготовок и низком отпуске после сварки при 700° С — 5 ч кривые длительной прочности сварных соединений идут выше соответствующих кривых высокоотпущенного состояния (рис. 112, б). По уровню прочности сварные соединения низкоотпущенных вариантов на 10—15% ниже прочности основного металла, обработанного по тому же термическому режиму. При длительности до разрушения в пределах 10 ч изломы проходят пластично при удовлетворительной величине относительного сужения. В то же время, когда длительность испытания составляет уже несколько тысяч часов, пластичность образцов резко снижается и их разрушение становится хрупким. Поэтому обработка стали и сварного соединения на высокую прочность может рекомендоваться лишь применительно к установкам кратковременного действия со сроком работы до нескольких тысяч часов. В этом случае, несмотря на имеющееся разупрочнение сварного соединения, абсолютное значение его прочности будет достаточно высоким при сохранении удовлетворительной пластичности. [c.207]

Высказанные положения о закономерностях длительной прочности сварных соединений разнородных сталей подтверждаются приведенными на рис. 133 результатами испытаний на длительную прочность в интервале температур 500—600° С сварных образцов стали 12Х1МФ с аустенитным швом типа ЭА-ЗМ6 (электроды ЦТ-10). В условиях испытания при 500° С большой длительности (до 4000 ч) все образцы разрушаются по основному металлу и пластично. В отличие от этого образцы с той же степенью развития диффузионных прослоек в зоне сплавления (после отпуска при 700° С в течение 5 ч), но испытанные при 550 и 600° С разрушаются хрупко уже при длительности испытания свыше 200 ч. После отпуска при 700° С в течение 50 ч, приводящего к заметному развитию диффузионных прослоек, уровень длительной прочности снижается на 10—20% при появлении малопластичных разруше- [c.256]

Остаточные сварочные напряжения оказывают различное влияние на прочность сварных конструкций в зависимости от вида действующей на них нагрузки, а также от величины и характера распределения этих напряжений. При статической нагрузке остаточные напряжения не оказывают влияния на прочность конструкций только в тех случаях, когда металл сохраняет спо10об ость пластически деформироваться. Особенно сильно проявляется действие остаточных. напряж1ений в условиях, способствующих возникновению хрупкого разрушения сварного соединения. Хрупкое разрушение происходит в результате неблагоприятного сочетания трех факторов копцентрации напряжений, остаточных напряжений и температуры. [c.120]

Длительная прочность сварных соединений разнородных сталей при отсутствии ди ь фузионных прослоек в зоне силавления определяется соответствующими значениями ее для однородных соединений менее прочной стали. При наличии диффузионных прослоек длительная прочность рассматриваемых соединений может снижаться с развитием хрупких разрушений. [c.200]

Однако при снижении температуры до —253° С прочность сварных соединений не превышает 0,6 от прочности основного металла, в зоне же сварного шва существенно снижается сопротивление хрупкому разрушению. Так, у шва равна 0,8 кГм/см , О]., у зоны сплавления 0,42 кГм см при 20° С при —196° значения От. у Для шва и для зоны сплавления одинаковы и составляют 0,2 кГм1см . [c.433]

Исследования, проведенные на пленках фторопласта-4М и -4МБ с различными показателями текучести расплава (0,5-20 г/10 мин при 300°С), показали, что соединения с максимальной прочностью могут быть получены только при ПТР = = 2-9 г/10 мин. Уменьшение ПТР затрудняет сварку и вызывает необходимость повышения либо температуры сварки, либо давления. Для пленок с ПТР = 1 г/10 мин даже при максимально высоких температурах и давлениях получить нерасслаивающиеся сварные соединения невозможно. Сварные соединения пленок с высоким значением ПТР хрупко разрушаются при растяжении практически без деформации. При этом пониженная деформа-тивность сварных соединений начинает наблюдаться при значительно меньших ПТР, чем пониженная прочность. Так, сварное соединение из пленок фторопласта-4МБ с ПТР = 5 г/10 мин разрушаются при очень малых деформациях, в то время как пониженная прочность соединений при расслаивании наблюдается только для пленок с ПТР = 9 г/10 мин. Низкая прочность сварных соединений из фторопластовых пленок с высоким ПТР обусловлена их повышенной хрупкостью, проявляющейся при условиях нагружения, характерных для испытания сварных соединений на расслаивание. [c.25]

Пламя не должно иметь избытка кислорода, который вызывает появление пор, а наплавленный металл получается хрупким. Допустимо применять пламя с небольшим избытком ацетилена. При сварке никеля мощность пламени берут 140—200 дмЧч ацетилена, а при сварке монель-металла — 100 дм /ч на 1 мм толщины металла. В качестве присадки применяют полоску из основного металла или проволоку такого же состава. Диаметр проволоки должен быть равен половине толщины свариваемого листа. Хорошие результаты дает никелевая проволока, содержащая до 2% марганца и не более 0,2% кремния. Предел прочности сварного соединения. 26— 28 кгс мл , угол загиба до 90°. [c.139]

Аснис А. Е. К вопросу о зависимости между склонностью металла углеродистой стали к хрупкому разрушению и вибрационной прочностью сварных соединений. Автоматическая сварка , [c.298]

Сварку перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации выполняют дуговой сваркой в среде углекислого газа. Сварные соединения перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями выполняют электродными проволоками перлитного класса. При использовании названной проволоки обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков сварного соединения с содержанием 5% Сг вблизи кромки разделки со стороны высоколегированной стали, а также бадее высокая длительная прочность сварных соединений при отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления. [c.240]

При холодной сварке чугуна электродами из никелевых сплавов наплавленный металл обладает повышенной пластичностью, что предупреждает образование с расплавленным чугуном хрупких сплавов, так как никель ие растворяет углерода и не образует с ним карбидов, ио хорошо сплавляется с железом. Для холодной сварки применяют электроды со стержнем нз моиель-ме-талла состава меди 32—35%, никеля 63—65 А, марганца I—1,5%, железа 2% и кремния около 0,75%. На электроды из моиель-метал-ла наносят покрытия состава графита 40%, мела 50% или 58%, углекислого стронция 30% и крокуса 12%. Режимы сварки те же, что при стальных электродах. Прочность сварного соединения ниже, чем при сварке стальными электродами, но поверхность шва допускает механическую обработку, так как не образуется твердой отбеленной прослойки. [c.295]

Исследования статической проч- ности различных типов сварных соединений из алюминиевого сплава о АМгб показали, что несмотря на значительную концентрацию напряжений, вызываемую накладками, статическая прочность сварных соединений с понижением температуры до —60° С не отличается от прочности при нормальной температуре. Приближения предела текучести к пределу прочности с понижением температуры практически не наблюдается, что свидетельствует о малой склонности сплава к переходу в хрупкое состояние. Испытания сварных соединений на ударную прочность при различных температурах также подтвердили преимущества алюминиевого сплава перед низкоуглеродистой и низколегированными сталями. [c.141]

Влияние охрупчивания, связанного с увеличением содержания углерода в швах. При сварке среднеуглеродистых сталей наблюдаются случаи повышения содержания углерода в металле швов, в частности при некачественной очистке кромок после воздушнодуговой резки угольным электродом. С повышением содержания углерода уменьшается вязкость металла, и можно ожидать, что чувствительность швов к технологическим дефектам в этом случае будет повышенной. Испытания образцов из стали 17ГС с острым искусственным надрезом в поперечном стыковом шве (см. рис. 6-49), сваренном специальными электродами, подтвердили такое предположение. С увеличением содержания углерода чувствительность шва к острым концентраторам напряжений возрастает (рис. 6-52). Это проявляется как в повышении температуры, соответствующей переходу металла из вязкого в хрупкое состояние, так и в повышении критической температуры, при которой прочность сварного соединения начинает резко снижаться. [c.281]

Данные, приведенные на рис. 3.14, могут быть проиллюстрированы фрактограммами поверхностей изломов сварных соединений (рис. 3.15). Их разрущение произошло по промежуточному порошковому слою, причем при температуре сварки 400 °С характер разрушения хрупкий (рис. 3.15, а), при Т= 500 °С — преимущественно хрупкий, но уже имеются зоны вязкого разрушения (рис. 3.15, б). При Т = 600 °С разрушение вязкое, а глубокие ямки на поверхности излома свидетельствуют о высокой пластичности материала промежуточного слоя (рис. 3.15, в). Иными словами, с повышением температуры при Р= onst и i = onst прочность сварного соединения возрастает вследствие повышения пластичности промежуточного порошкового слоя, что, в свою очередь, обусловлено уменьшением его пористости и толщины. Кроме того, приведенные снимки еще раз подтверждают, что в процессе сварки через порошки наблюдается укрупнение исходных частиц за счет слияния пор. [c.92]

Применение сопутствующего охлаждения позволяет обеспечить равнопрочность сварных соединений с основным термоупрочненным металлом и повысить их сопротивление хрупкому разрущению. Например, при механизированной дуговой сварке под флюсом по общепринятой технологии коэффициент прочности сварных соединений сталей 14ГН, 16ГС, 09Г2С толщиной [c.174]

Технологическая и конструктивная прочность сварных соединений обеспечивается при отсутствии в различных слоях шва и зоны термического влийния хрупких и малопрочных участков. В связи с этим при выборе сварочных материалов для сварки разнородных сталей необходимо оценить структуру и свойства различных слоев шва. Такая предварительная оценка может быть сделана с помощью структурной диаграммы, построенной применительно к условиям кристаллизации и скоростей охлаждения при сварке сталей широкого круга легирования. В соответствии с правилами построения подобных диаграмм все аусте-нитизирующие элементы приводятся с соответствующими коэффициентами к эквивалентному содержанию никеля (Ы1экв), а все ферритизирующие элементы к эквивалентному содержанию хрома (Сг экв). [c.426]

Степень совместного влияния процесса сварки и формы сварного соединения в случае статических нагрузок наиболее просто можно оценить по второй критической температуре хрупкости (рис.11.2.2). При этой температуре прочность сварного соединения или элемента сварной конструкции, оцениваемая по номинальному (среднему) напряжению разрушения становится равной пределу текучести о. ,. В таком подходе отражены как бы два физических факта. Во-первых, наступление разрушения до общей текучести сечения с концентратором часто отождествляется с понятием хрупкого разрушения. Во-вторых, разрушение при напряжениях указывает на то, что при некотором увеличении концентрации напряжений в условиях понижеьшой темпе- [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...