Сварные соединения перлитных сталей

Марки стали, сварочные материалы и режимы термической обработки сварных соединений перлитных сталей с нержавеющими [c.152]

Сварные соединения перлитных сталей [c.25]

Выбор сварочных материалов и свойства сварных соединений перлитных сталей [c.29]

В сварных соединениях перлитных сталей, заметно отличающихся между собой по степени легирования (напр., в соединениях углеродистой стали с хромомолибденованадиевой), при условии их работы выше температуры 400—450°, возможно развитие в зоне сплавления переходных прослоек, обусловленных диффузией углерода (п. 5). Наличие указанных прослоек может вызвать преждевременное разрушение изделия в условиях работы при высоких температурах. Поэтому для подобных соединений необходимо либо ограничивать предельную температуру их работы до 300—350 , либо между свариваемыми деталями вводить элемент из стали, промежуточной по составу свариваемым (в данном случае из хромомолибденовой стали). [c.30]

В табл. 7 приведены возможные сочетания сталей, нашедшие использование или намеченные к применению в сварных узлах паровых и газовых турбин. Наиболее распространенными являются сварные соединения перлитных сталей с 12-процентными хромистыми и перлитных или хромистых с аустенитными. Основные сведения по сварным соединениям разнородных сталей одного класса приведены в пп. 2, 3 и 4. [c.44]

Для сварных соединений перлитных сталей с хромистыми использование как перлитных, так и хромистых электродов неизбежно приводит к появлению в слоях шва, прилегающих к отличному по составу основному металлу, в исходном состоянии после сварки мартенситной структуры. Как показало исследование механических свойств переходных составов шва [42 ], наилучшие показатели достигаются для швов с содержанием хрома в пределах 1—5% (возможные составы при использовании перлитных электродов). Поэтому для сварки перлитных сталей с хромистыми используются в основном электроды перлитного класса. [c.45]

Аналогичное требование должно приниматься во внимание и при выборе сварочных материалов. Так, для сварных соединений перлитных сталей [c.48]

Тип аустенитного шва (на железной или никелевой основе) оказывает небольшое влияние на уровень длительной прочности при постоянной температуре сварных соединений перлитной стали с аустенитной, и полученные результаты могут быть обычно приведены к одной общей зависимости. Испытания же при циклических изменениях температуры выявляют преимущества швов на никелевой основе вследствие меньшей вероятности развития знакопеременных пластических деформаций в зоне сплавления. Эти [c.257]

Рекомендации по сварочным материалам и предельным температурам эксплуатации для сварных узлов из разнородных сталей энергетических установок приведены в табл. 29 и 30. Для сталей разного легирования, но одного структурного класса обычно рекомендуются электродные материалы для менее легированной стали. Этот же принцип соблюдается и для сварных соединений перлитных сталей с высокохромистыми. Для сварки перлитных сталей с аустенитными рекомендуются уже электродные материалы аустенитного класса, причем для работы при температурах выше 400—450" С наиболее предпочтительными являются электроды на никелевой основе. [c.259]

Выявление первичной структуры в сварных соединениях перлитных сталей, в том числе структур кристаллизации металла шва [c.218]

В сварных соединениях углеродистых, низколегированных и аустенитных сталей в результате неодновременности перехода жидкого металла в твердое состояние и неравномерного нагрева около-шовной зоны возникают внутренние напряжения, которые могут вызвать коробление или образование трещин. Для снятия внутренних напряжений и улучшения структуры сварных соединений перлитных сталей проводят отпуск или полную термообработку — нормализацию с отпуском (табл. 5.2). [c.148]

Термическая обработка сварных соединений перлитных сталей с аустенитными не производится. [c.167]

Значительный интерес представляет влияние восстановительной термической обработки по циклу с полной фазовой перекристаллизацией на структуру и работоспособность сварных соединений перлитных сталей. [c.297]

Следует отметить, что в сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой отрицательное влияние прослоек на прочность не наблюдается. При [c.398]

Как показало исследование свойств наплавленного металла с переменным содержанием хрома в пределах 1- -11% [54], наиболее предпочтительным является применение для сварных соединений перлитной стали с хромистой сварочных материалов перлитного класса. Это обусловлено тем, что наплавленный металл с содержанием хрома в пределах 1- 5% (переходные составы перлитного шва) имеет более высокий уровень пластичности и ударной вязкости по сравнению с составами, которые могут быть при применении электродов на основе 12% хрома. Перлитный металл шва в средних слоях и в участках, примыкающих к перлитной стали, обладает меньшей склонностью к закалке и образованию трещин в процессе сварки по сравнению с металлом швов, содержащих около 12% хрома. Кроме того, при использовании перлитных электродов, как будет показано ниже, меньше интенсивность развития диффузионных прослоек в зоне сплавления после термообработки или в условиях эксплуатации при высоких температурах. [c.144]

Отрицательное влияние переходных прослоек вследствие сплавления разнородных материалов может проявляться, в первую очередь, в сварных соединениях аустенитной стали с перлитной. В сварных соединениях перлитной стали с нержавеющей хромистой заметного влияния прослоек в зоне сплавления на прочность не обнаружено, [c.150]

Как показали испытания [48], длительная прочность сварных соединений перлитных сталей с нержавеющими при отсутствии [c.183]

В сварных соединениях перлитной стали с аустенитным швом зона сплавления является структурно напряженной, так как в ней совершается частичное превращение решетки а-железа в решетку у-железа. Кроме того, в этой зоне действуют дополнительные напряжения, вызванные разностью свойств совместно [c.185]

Наличие диффузионных прослоек в зоне сплавления разнородных материалов может снижать длительную прочность рассматриваемых сварных соединений (перлитных сталей с аустенитными или 12-процентными хро.мистыми) [48]. Уже при небольшой длительности испытаний для указанных соединений характерным [c.185]

Условия работы сварных соединений перлитных сталей с нержавеющими и прежде всего аустенитными сталями при высоких температурах требуют особо тщательного подхода к выбору свариваемых материалов и конструированию изделия. [c.188]

ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ МАТЕРИАЛОВ И ПОВЫШЕНИЮ РАБОТОСПОСОБНОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЯ ПЕРЛИТНЫХ СТАЛЕЙ С НЕРЖАВЕЮЩИМИ [c.188]

Основное различие в распределении полей остаточных напряжений в соединениях однородных и разнородных сталей разных структурных классов возникает при термической обработке или высокотемпературной эксплуатации (рис. 32.10, г, ). На стадии нагрева и выдержки при максимальной температуре обоих типов соединений остаточные напряжения снимаются за счет прохождения процесса релаксации, при последующем охлаждении однородных соединений условий для возникновения поля собственных напряжений нет, поэтому термическая обработка является эффективным способом их снятия. В отличие от этого при охлаждении соединений из сталей разных структурных классов в них возникают новые внутренние напряжения, условно называемые напряжениями отпуска, обусловленные разностью характеристик термического расширения свариваемых сталей. В соединениях аустенитной стали с перлитной охлаждение после нагрева вызывает в аустенитной стали появление остаточных напряжений растяжения, а в перлитной — уравновешивающих их напряжений сжатия. В сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой наоборот в перлитной стали возникают напряжения растяжения, а в высокохромистой сжатия. Аналогичные закономерности распределения остаточных напряжений сохраняются в биметаллических изделиях, выполненных наплавкой, взрывом и другими способами, например, вибрационной обработкой. [c.434]

I — сварные соедине тия перлитных сталей с высокохроынстылт сталями мартенснтного, мартенситно-феррнтного и феррнтною классов II — сварные соединения перлитных сталей с аустоннт-иыми хромоиикелев1.1Д[и коррозионно-стойкими и жаропрочными сталями. [c.317]

Другим технологическим приемом снижения реактивных напряжений является проколачивание сварных швов. При проколачивании зона шва подвергается принудительному расширению, что несколько снижает жесткость изделия, а следовательно, и величину реактивных напряжений. Использование проколачивания является в ряде случаев полезным и с точки зрения уменьшения сварочных деформаций. Эта операция является желательной в сварных соединениях перлитных сталей. [c.64]

Переход разрушений в мягкую прослойку с увеличением длительности испытания подтверждается также результатом статистической обработки испытаний большого числа образцов, выполненной В. Рутманом [ПО] и показанной на рис. 46. С увеличением длительности испытания возрастает относительное число разрушений сварных соединений перлитных сталей в шве и зоне термического влияния, а сварных соединений аустенитных сталей — в околошоБной зоне. Хотя приведенные результаты не могут полностью использоваться, так как в них обобщены испытания большой группы сталей, обладающих разной склонностью к разупрочнению в сварных соединениях (причем испытания проводились в широком интервале температур 450—600° С для перлитных 68 [c.68]

Микростр>тстура сварных соединений перлитных сталей должна представлять собой либо феррито-перлитную смесь, либо структуру 28 [c.427]

Сварку перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации выполняют дуговой сваркой в среде углекислого газа. Сварные соединения перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями выполняют электродными проволоками перлитного класса. При использовании названной проволоки обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков сварного соединения с содержанием 5% Сг вблизи кромки разделки со стороны высоколегированной стали, а также бадее высокая длительная прочность сварных соединений при отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления. [c.240]

Повышение paбoтo пo oбнo fи сварных соединений перлитной стали с аустенитной за счет устранения вредного воздействия высоких градиентов остаточных напряжений в зоне сплавления перлитной стали с аустенитным швом может быть достигнуто переходом от аустенитных электродов на железной основе к элек-12 179 [c.179]

Невозможность снятия остаточных напряжений при термической обработке сварной разнородной конструкции указывает на бесполезность этой операции для снятия напряжений. Ее применение в данном случае может быть оправдано лишь необходимостью отпуска закаленных участков в швах или в зоне термического влияния сварного соединения. Отпуск для этих целей бывает необходим в сварных соединениях перлитной стали с 12-процентной хромистой, а также в соединениях перлитной стали с аустенитной, когда в качестве малолегированной составляющей используются закаливающиеся при сварке стали. [c.180]

Для сварных соединений перлитных сталей с 12-процентными хромистыми нержавеющими сталями при выборе свариваемых сталей и сварочных материалов, обеспечивающих отсутствие диффузионных прослоек, значения длительной прочности (фиг. 99, а) и пластичности до разрушения (фиг. 99, б) близки к значениям для однородных сварных соединений перлитных сталей. Разрушение образцов происходит обычно в участке высокого отпуска со стороны перлитной стали. Указанная закономерность сохраняется также и в сварных соединениях, вы-полксккых методом Сварки Б углекислом газе [64]. [c.184]

Значения длительной прочности сварных соединений перлитной стали с аустенитной (фиг. 99,6) также (при отсутствии диффузионных прослоек) близки к значениям для сварных соединений перлитной стали. В то же время (фиг. 99, в) для этих соединений характерным является переход, начиная с определенной длительности испытания, к малопластичным разрушениям. Разрушение проходит при этом частично непосре/Д ственно по зоне сплавления перлитная сталь—аустенитный шов, частично в непосредственной близости от нее со стороны перлитной стали (фиг. 100). Если развитие разрушения идет медленно, то место излома сохраняет следы интенсивного окисления. [c.184]

Рассмотренные выше особенности сварных соединений перлитных сталей с нерл авеющими позволяют в первом приближении разделить их на две основные группы в соответствии с условиями работы. [c.188]

Для сварных соединений перлитных сталей с аустенитными должны быть использованы сварочные материалы аустенитного класса. Для них так же, как и для рассмотренных выше сварных соединений перлитных сталей с 12-процентными хромистыми не-ржавеюшими, предельная температура эксплуатации определяется в значительной степени стабильностью низколегированной состав-ляюшей — перлитной стали, исключающей развитие диффузионных процессов в зоне сплавления с аустенитным швом. [c.194]

Известны аналогичные результаты, показывающие снижение характеристик сварных соединений перлитных сталей, выполненных аустенитными швами типа Х18Н9Б, после циклических испытаний в сравнении с испытаниями при постоянной температуре [85], а также значительно большее время для разрушений и количество циклов, выдерживаемое соединениями со швами на базе никелевых сплавов Х10Н50Б2 и Х15Н70Б2 при максимальной температуре в цикле 593° С и различной длительности каждого цикла [85, 81]. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...