Статическая прочность сварных соединений

На рис. 2.28 приведено сопоставление экспериментальных и расчетных данных по статической прочности сварных соединений с дефектами в твердых швах. Из рисунка видно, что имеет место удовлетворительное соответствие расчета и эксперимента. [c.78]

Статические и вибрационные испытания сварных соединений различного рода (полосы, ромба, банки) показали, что статическая прочность сварных соединений одинакова как для деталей, подвергшихся отпуску, так и для неотпущенных деталей. На основании этих испытаний были сделаны следующие выводы [c.219]

Испытания при пониженной температуре образцов, имеющих остаточные напряжения, позволили сделать следующий вывод остаточные напряжения могут резко снижать статическую прочность сварного соединения только при условии наличия резкого концентратора напряжений, расположенного поперек максимальных растягивающих остаточных и рабочих напряжений, а также достаточно низкой температуры, которая при данной структуре металла и данном концентраторе напряжений должна переводить металл у надрезов в хрупкое состояние. [c.219]

Исследования влияния пористости (газовых включений) на статическую прочность сварного соединения показало, что снижение статической прочности дефектных швов прямо пропорционально уменьшению сечения шва. [c.106]

Газовые поры и неметаллические включения при их суммарной площади в сечении шва до 5-10 % мало влияют на статическую прочность сварного соединения. В некоторых сварных соединениях безопасная величина ослабления стыкового шва газовыми порами и неметаллическими включениями при статической нагрузке может достигать 10, 20 и да- же 30 %. [c.186]

Om. 190. Зависимость статической прочности сварного соединения от температуры. [c.552]

Основным путем повышения статической прочности сварных соединений является улучшение технологического процесса сварки, которое может осуществляться по нескольким направлениям [c.42]

Влияние дефектов на статическую прочность сварных соединений. Острые трещиноподобные дефекты (трещины, непровары, несплавления, подрезы) нередко становятся очагами хрупких разрушений. Вместе с тем далеко не каждый дефект представляет опасность в этом отношении. Для определения надежности сварных конструкций и установления требований, предъявляемых к качеству сварных соединений, необходимо располагать сведениями о влиянии наиболее вероятных дефектов на прочность соединений в условиях, близких к реальным. [c.277]

Для решения задачи получения необходимой статической прочности сварных соединений возможны следующие пути. [c.31]

В сварных соединениях, чувствительных к непровару, усиление шва не компенсирует при статических нагрузках прочность соединения с непроваром. Резкое падение статической прочности сварного соединения при низкой температуре наблюдается в случаях, если непровары расположены перпендикулярно к рабочим напряжениям и максимальным остаточным напряжениям. [c.42]

Исследовали предел выносливости сварных соединений с усилением шва и непроваром тонкостенных труб диаметром 70 мм с толщиной стенки 2 мм из стали 20 (электроды УОНИ-13/45). Кольцевой непровар внутренней кромки стыка трубы глубиной 40—50% толщины стенки не снизил статической прочности сварного соединения по сравнению с целой трубой (а = = 41,1 кгс/мм ), при этом высота усиления равнялась глубине непровара. Однако предел выносливости оказался очень низким и составил менее 3 кгс/мм при пределе выносливости целой трубы < 0,24 = 33 кгс/мм . Непровары сварных стыковых кольцевых швов труб более сильно снижают выносливость соединения по сравнению с плоскими образцами. [c.49]

Сварка трением весьма экономична в отношении использования энергии. Статическая прочность сварных соединений, выполненных сваркой трением, не уступает прочности свариваемого металла. По производительности сварка трением не уступает стыковой контактной сварке. [c.14]

Остаточные растягивающие напряжения могут понижать статическую прочность сварных соединений. Степень влияния зависит от свойств металла, его деформационной способности, уровня концентрации напряжений, предварительной пластической деформации металла. Если металл при рассматриваемой температуре мало чувствителен к концентрации напряжений и не испытал большой предварительной пластической деформации, то остаточные растягивающие напряжения не влияют на статическую прочность. В противном случае даже сами собственные напряжения могут вызвать самопроизвольные разрушения. Статическая прочность высокопрочных сталей с невысоким при наличии остаточных [c.232]

Сварные соединения являются наиболее совершенными неразъемными соединениями, так как лучше других приближают составные детали к целым и позволяют изготовлять детали неограниченных размеров. Прочность сварных соединений при статических и ударных нагрузках доведена до прочности деталей из целого металла. Освоена сварка всех конструкционных сталей, включая высоколегированные, цветных сплавов и пластмасс. [c.56]

Прочность сварных соединений при переменной нагрузке. Сварные соединения, равнопрочные при/ статических нагрузках соединяемым элементам, при переменных нагрузках оказываются относительно слабее. [c.66]

Испытаниями на статическое растяжение определяют прочность сварных соединений. Испытаниями на статический изгиб определяют пластичность соединения по величине угла изгиба до образования первой трещины в растянутой зоне. Испытания на статический изгиб проводят на образцах с продольными и поперечными швами со снятым усилением шва заподлицо с основным металлом. Испытаниями на ударный изгиб, а также ударный разрыв, определяют ударную вязкость сварного соединения, [c.152]

Допускаемые напряжения. Прочность сварных соединений, полученных конкретным способом сварки, зависит от следующих факторов качества основного материала характера действующих нагрузок (постоянные или переменные) технологических дефектов сварки (шлаковые и газовые включения, непровары и т. п.) деформаций, вызываемых сваркой различной структуры и свойств наплавленного и основного металла и др. Поэтому допускаемые напряжения при расчете сварных соединений принимают пониженными в долях от допускаемых напряжений для основного металла. Нормы допускаемых напряжений для сварных соединений деталей из низко- и среднеуглеродистых сталей при статической нагрузке указаны в табл. 3.2, а при переменных нагрузках — см. [12] и [18]. [c.272]

Прочность сварных соединений и их надежность оценивались по результатам статических, усталостных испытаний и испытаний на ползучесть. Все образцы, испытанные н растяжение при температурах 20—120° С, разрушались по основному материалу, с вырывом части образца вдоль волокон. При температуре 315° С образцы разрушались со сдвигом по месту сварки. Статическая прочность при температурах 20—120° С образцов, сваренных внахлестку, превышала 50% прочности основного металла, при температуре 315° С соединение сохраняло около 80% прочности при 20° С, скорость ползучести при этом была незначительной соединение выдерживало при этой температуре нагрузку 90 кгс на сварную точку в течение 320 ч. [c.195]

В предвоенный период в СССР в исследовательских организациях и на крупнейших заводах было разработано много различных марок качественных электродов для сварки малоуглеродистых и легированных сталей, в том числе высоколегированных, обеспечивающих прочность сварных соединений, равную прочности основного металла в условиях работы при статической и ударных нагрузках (ОММ-5, Ц-1 и др.). Одними из лучших советских электродов, не уступающих лучшим заграничным образцам, являются электроды УОНИ-13, разработанные перед Отечественной войной для сварки среднеуглеродистых и легированных сталей повышенной прочности (К. В. Пет-рань и др.). Эти электроды позволили перевести в разряд хорошо сваривающихся многие марки сталей, сварка которых до появления электродов УОНИ-13 была затруднена. Благодаря им во время войны значительно расширилось применение дуговой сварки в производстве вооружения и боеприпасов. [c.120]

Для ансшиза напряженно-деформированного состояния и статической прочности сварных соединений цилиндрических деталеЙ С дефектом в мягком шве, имеющем в плане форму круга, применяли разработанные ранее подходы построения сеток линий скольжения в условиях осесиммет- [c.53]

Для расчета диапазона дефектов (/ d, не снижающих статическую прочность сварного соединения, вследствие подкрепляющего действия твердого металла можно воспользо-иаться формулой (2.25), в которой необходимо принять коэффициент контактного упрочнения мягкой прослойки в условиях осесимме тричной деформации = 1. [c.69]

На рис. 2.25 и2.26 приведеносопосггавление экспериментальных и расчетных данных по статической прочности сварных соединений с дефектами в мягких швах. Как видно из данных рисунков, имеет место хорошее соответствие теории и эксперимента. Внешний вид излома образцов с дефектами показан на рис. 2.27. [c.75]

Если техническими условиями у)Сгламентировать статическую прочность сварного соединения на уровне бездефектного. то наибольшее приближение (в пределах 10%) будут иметь соединения с мягкой прослойкой, параметры которой находятся ц ит1тервале 0.3 < ас <0,6 при относительном смещении кромок 0[c.122]

Остсемин А.А. Напряженное состояние и статическая прочность механически неоднородных сварных соединений. Сообщение I. Оценка влияния чначительной. механической неоднородности на статическую прочность сварных соединений // Проблемм прочности. — 1991. —№4. — С. 30—35. [c.267]

По иному на сварные конструкции влияют норы. Многие исследователи считают, что до некоторого предела наличие пор в металле шва практически не снижает его статическую прочность. Для нпзкоуглероди-стых сталей этот предел составляет около 10 % площади поперечного сечения шва, для перлитных сталей — 6—8%, для алюминиевых сплавов — 3,6%. Однако поры снижают не только статическую прочность сварного соединения, а, являясь концентраторами напряжений, могут вызвать снижение выносливости сварного соединения. В этом случае особенно опасным является наличие пор в зонах растягивающих остаточных напряжений. Растягивающие остаточные напряжепия особенно велики в поверхностных слоях металла, поэтому опасность разрушения возрастает, если поры будут расположены близко к поверхности. Но сварные соединения могут разрушаться и из-за наличия внутренних пор, если они расположены в зонах высоких растягивающих остаточных напряжений. [c.241]

Кривые критической температуры сварных соединений, выполненных под слоем шлака, отличаются от соответствующих кривых для основного материала, испытания микрообразцов показывают значительное понижение (до 40%) местной вязкости материала в переходной зоне сварного соединения. Небольшие дефекты сварного соединения не оказывают влияния на прочность и предельную деформацию деталей. Несмотря на то, что трещина быстрого разрушения при испытаниях начиналась в месте резкого перехода у сварного шва, распространение трещины всегда происходило по основному материалу, а не по переходной зоне сварного шва. Это означает, что прн используемой технологии сварки средняя энергия, необходимая для образования единицы поверхности излома в переходной зоне, больше соответствующего значения для основного материала. Конструктивная вязкость и статическая прочность сварного соединения оказались близкими к основному материалу. При описываемых испытаниях образцы были отожжены для устранения остаточных напряжений. [c.369]

Исследования статической проч- ности различных типов сварных соединений из алюминиевого сплава о АМгб показали, что несмотря на значительную концентрацию напряжений, вызываемую накладками, статическая прочность сварных соединений с понижением температуры до —60° С не отличается от прочности при нормальной температуре. Приближения предела текучести к пределу прочности с понижением температуры практически не наблюдается, что свидетельствует о малой склонности сплава к переходу в хрупкое состояние. Испытания сварных соединений на ударную прочность при различных температурах также подтвердили преимущества алюминиевого сплава перед низкоуглеродистой и низколегированными сталями. [c.141]

Указанными способами с применением подогрева или искусственного охлаждения удается влиять на механические свойства металла различных зон и их размеры. В частности, можно уменьшить скорость охлаждения и степень закалки металла путем искусственного охлаждения уменьшить ширину разупрочнен-ных зон. Любые мероприятия, направленные на уменьшение разнородности свойств металла в различных зонах, способствуют повышению статической прочности сварных соединений. В неко -торых случаях, когда не удается ликвидировать зоны с низкими пластическими свойствами, шов выполняют пластичным с низким пределом текучести. В этом случае пластические деформации от нагрузок сосредоточиваются в зоне шва. [c.215]

Проведенные исследования по определению статической прочности сварных соединений алюминиевых сплавов показали, что их ттределы прочности и пластические свойства определяются в значительной степени выбором технологического процесса. Для изготовления конструкций из алюминиевых сплавов рационально применять дуговую автоматическую сварку в среде аргона или автоматическую под слоем флюса. [c.527]

Непровары в центре Х-образных швов менее опасны, чем в У-образных швах. Так, при двусторонней сварке Х-образных швов непровары глубиной приблизительно до 25% почти не снижают статической прочности сварного соединения с усилением шва. В У-образных швах непровары глубиной больше 10—15% заметно снижают статическую прочность соединений. С увеличением непровара Ттримерно до 50% снижение статической проч- [c.43]

По классификащга Международного института сварки, принятоЙБ 1973 году, непровары, несплавленияит. п. можно отнести к плоскостным дефектам. Именно так они сгруппированы в настоящее время в ряде нормативных документов, касающихся методик и приборных средств поиска дефектов при контроле качества сварки. Влиянию плоскостных дефектов на несущую способность сварных соединений посвящено большое количество работ, авторами которых являются известные ученые Г. А. Николаев, В. А. Винокуров, С. А. Куркин, И. И. Макаров, С. В. Румянцев, Г. В. Жемчужников, В. С. Гиренко и др. /15-18/. В этих и после дую пщх работах многочисленные экспериментальные данные свидетельствуют о том, что в условиях статического нагружения при нормальных температурах прочность сварных соединений, близких к однородным (Kg= 1), с плоскостными дефектами в корне шва изменяется пропорционально уменьшению площади поперечного сечения (рис. 1.12, 0,6, прямая I), Сварные соединения в данном случае считаются нечувствительными к дефектам. Под чувствительностью при этом понимается степень снижения [c.30]

Если сварные соединения не чувствительны к дефекту (q < О), то ослабление поперечного сечения за счет пористости до 7% практически не влияет на статическую прочность данных соединений. Однашо необходимо иметь в виду, что экспериментальные данные были получены на сварных соединениях с некоторым усилением шва или когда стыковой шов выступал в роли твердой прослойки. [c.38]

Следует особо подчеркнуть, что при статических испытаниях сварных соединений по ГОСТ6996-66 выявляются их относительные механические характеристики. Действительная прочность сварных соединений в изделиях будет зависеть от соотношения геометрических характеристик сварных швов и размеров поперечного сечения соединений в конструкции /4/. Для их определения по результатам РОСТОВСКИХ испытаний нами разработана специальная методика /4/. [c.213]

В конце 20-х годов на основании испытаний под статической нагрузкой сварных соединений Г. А. Николаев впервые разработал нормы расчета их прочности [140]. В 1929—1931 гг. электросварку начали применять при строительстве металлургических и машиностроительных предприятий (в Кузнецке, Магнитогорске, Мариуполе, на Уралмаше, в Новокраматорске), электростанций (Днепрогэс). [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...