Интегральные характеристики поля скоростей

Среди специфических для механики сплошных сред кинематических характеристик движения основное значение имеют те из них, которые служат для интерпретации свойств движения среды в целом . Таковы, прежде всего, геометрические образы векторных линий и трубок — в полях скоростей и вихрей, интегральные меры полей скорости и ускорения — циркуляции этих векторов по замкнутому контуру. [c.31]

Интегральные характеристики закрученного потока определяются численным интегрированием полей скоростей и давлений по сечению канала. Важнейшими из них являются осевые составляющие полного потока количества движения К, потока момента количества движения М и параметр закрутки потока Ф . [c.49]

Согласно определению поле скоростей в поперечном сечении пограничного слоя оказывается неравномерным, и для характеристики этого частного случая неравномерности целесообразно использовать введенные ранее (гл. 3) интегральные площади вытеснения 6, потери импульса й и потери энергии 6 . Поскольку далее мы будем рассматривать плоский пограничный слой и методы его расчета, необходимо уточнить определение величин б, б и б в случае плоского течения. Это уточнение сводится к тому, что теперь из-за отсутствия характерной поперечной площади (поперечный размер потока имеет бесконечную протяженность) при вычислении интегралов в соответствующих выражениях (3.62), (3.68) и (3.72) интегрирование ведется не по площади, а по нормали к поверхности в пределах пограничного слоя (т. е. от нуля до б). Таким образом, для плоского пограничного слоя [c.153]

При решении краевой задачи гидродинамики естественным является задание вектора скорости на границе области. Именно так были сформулированы условия (11), которыми задается величина Уа- Однако с физической точки зрения задание поля [7 при г — а в реальной вихревой камере представляется не таким уж естественным, да и не легким делом. Более естественно нри данной геометрии камеры задать перепад давлений на ней или расход, т. е. некоторую интегральную характеристику. В данной частной задаче удобнее всего считать постоянным динамический параметр а, определенный соотношением (1.8). Имеет место связь [c.221]

Наряду с интегральными характеристиками в расчетах определялись локальные параметры течения е и и. Нри фиксированном числе Ке и увеличении числа На профили скорости постепенно переходят от более наполненного турбулентного к менее наполненному параболическому профилю. Максимального значения скорость достигает на оси канала. Профили турбулентной вязкости при изменении чисел На или N перестраиваются при На = О максимум е лежит вблизи оси канала, при возрастании На (или N) он смещается к стенке. Так, при Ке = 10 и На = 248 величина е достигает максимума на расстоянии 0.35i от стенки трубы. Это связано с тем, что магнитное поле сильнее воздействует на течение в тех зонах, где выше уровень поперечных пульсаций. Отношение е/и) убываете ростом На (или N). [c.570]

Формула (15.52) не исчерпывает всех возможных типов поведения корреляционных функций Вт г. 1) при больших значениях / — о- В самом деле, предполагая, что в момент все моменты (15.50) равны либо нулю, либо бесконечности, можно получить большое число новых асимптотических формул. При дополнительном предположении, что начальные условия при = 0 сказываются иа асимптотическом поведении В (г, г) при 1 — г - -оо лишь в виде постоянного множителя А, являющегося какой-то интегральной характеристикой функции (.> о). все эти асимптотические формулы могут быть просто исследованы с помощью соображений размерности, подобно тому как это было сделано Седовым (1944. 1.951) в применении к пульсациям поля скорости. В самом деле, пусть размерность величины А дается формулой [ 4] = где 0 — размерность (которая входит [c.143]

Поскольку при неравномерном поле температур скорость горения на отдельных участках поверхности заряда неодинакова, для расчета давления в формуле (7.15) вместо произведения НхЗ приходится подставлять интегральную характеристику газообразования [c.183]

К числу газодинамических характеристик решеток относят коэффициент потерь кинетической энергии, угол выхода потока, коэффициент расхода. Эти характеристики определяют как интегральные, осредняя их соответственно по уравнениям сохранения. Такой подход обусловлен неравномерностью распределения скоростей, давлений и плотностей в сечениях перед и за решеткой. В потоках двухфазных сред неравномерность полей газодинамических параметров возрастает, а при использовании уравнений сохранения необходимо учитывать вклад каждой фазы. [c.118]

Из предыдущего ясно, насколько важным является определение таких характеристик нормальных волн, как фазовая и групповая скорости, распределение амплитуды волны по координате, перпендикулярной елоям. В 36,4 показано, как дисперсионное уравнение для нормальных волн в жидком слое-может быть получено простым путем, без анализа интегральных выражений для поля в слое. Этот метод можно распространить и на случай упругого слоя, ограниченного произвольными неоднородными упругими полупространствами, что и будет сделано ниже. [c.255]

Для дискретных сред актуально понятие эффективной модели. Индивидуальные поры пород настолько малы, что по отдельности никогда не проявляются в сейсмическом волновом поле. Проявиться может только интегральный эффект от бесчисленного множества пор. Поэтому модели пористых сред не включают характеристик отдельных пор. Вместо этого фигурируют усредненные характеристики - коэффициент пористости, средняя степень связности между соседними порами, средняя степень сплюснутости пор и т.п. По этой же причине с точки зрения распространения волн модели несплошных сред являются эффективными моделями, т.е. такими моделями сплошных сред, которые имеют те же макро параметры - скорость распространения волн, плотность, анизотропию скорости, поглощение и анизотропию поглощения - что и моделируемые пористые среды. Концепция эффективной модели позволяет описывать распространение волн в пористой среде теми же дифференциальными уравнениями математической физики, которые используются для соответствующих сплошных сред. В частности, средам, [c.139]

В книге в система Тизированной форме представлены результат комплексного исследования гидродинамики, тепло- и мас-сообмена в осесимметричных каналах при местной закрутке потока. Предложены физически обоснованные методы расчета локальных и интегральных характеристик тепло-, массообмена и трения при разнообразных условиях, обладающие достаточной степенью универсальности. Приведены подробные результаты исследования полей скоростей и давлений, интенсивности пульсаций, корреляций, локального тепло- и массообмена в цилиндрических, сужающихся и расширяюгцихся каналах. Исследован широкий диапазон изменения граничных и геометрических условий однозначности (вд5гв через проницаемую стенку, частичная закрутка на входе, диафрагмирование выходного сечения и т. д.). [c.3]

В настоящем параграфе представлены результаты определения интегральных характеристик закрученного потока по экспериментам в трубе длиной 150 диаметров при течении воздуха [58]. Основные параметры лопаточных завихрителей указаны в табл. 1.1. Для обобщения привлечены опьп ные данные других авторов в этом случае интегральные характеристики определялись численным интегрированием полей скоростей, представленных в этих работах. [c.50]

Косвенная проверка точности измерений с помощью пневмонасадка выполнялась путем сопоставления расходов, вычисленного интегрированием результатов траверсирования в контрольных сечениях и измеренного расходомерным соплом. Отклонение интегральных расходов в контрольных сечениях от показаний расходомерного сопла не превышало 1%, причем наименьшая разница (0,2—0,5%) наблюдалась для сечения 0—0, где потоки практически однородны. В сечениях 1—t, 2—2, 3—5 и 4—4, где поля скоростей и давлений неоднородны, указанная разница несколько выше (до 1%), но одинакового порядка, хотя в сечениях 1—1 и 3—3 поток по отношению к зонду стационарен, а в сечениях 2—2 и 4—4 — нестационарен. Следовательно, точность измерения пневмонасадком конструкции ЛПИ в большей мере зависит от неоднородности, чем от нестационарности потока при достаточном удалении контрольных сечений 2—2 и 4—4 от выходных кромок лопаток (в опытах это расстояние, отнесенное к хорде РЛ, составляло г/6 = 0,4ч-0,5). Проверку точности результатов траверсирования можно также выполнить, сравнивая осредненный вдоль радиуса коэффициент потерь энергии в рабочем колесе 2, полученный из распределения параметров потока по высоте проточной части, с его средним значением зс, рассчитанным по опытным суммарным характеристикам ступени. [c.218]

В результате решения уравнений Навьс-Стокса для ламинарного режима течения или уравнения Рейнольдса для турбулентного режима течения с помощью пакета определяется поле скоростей и поле давлений в области, на основании которых можно получить некоторые интегральные характеристики, например, коэффициент гидравлических потерь устройства. Схема применения численных методов при работе в среде пакета сводится к некоторой последовательности действий. [c.97]

Кроме того, ММК использовался для вычисления интегральных характеристик структур с сорбирующими тенками и их оптимизации [15, 51, 56, 59, 61, 113, 128, 135], исследований молекулярного течения в канале с движущейся стенкой и расчета характеристик турбомо-лекулярных насосов [И], молекулярного течения со значительной скоростью переноса РГ [114], оценок влияния степени диффузности молекулярного отражения стенками канала на его проводимость [78] и пространственное распределение формируемого потока [139], построения полей молекулярных концентраций и плотностей потоков в системах двух сфер, цилиндров и параллельных плоскостей [55], анализа пространственного распределенпя напыляемых в вакууме пленок [54] и решения ряда других задач вакуумной техники. [c.67]

В соответствии с., систематикой . 1.3 в этом параграфе приведены расчетные соотношения или численные значения следующих интегральных характеристик НПД быстроты действия. сорбирующей поверхности в пространстве, заполненном равновесным РГ - быстррты действия или коэффициентов захвата НПД в виде сорбирующей поверхности, соединенной с откачиваемой камерой совокупностью поверхностей с нулевым коэффи.циен,-том прилипания (камера заполнена-, равновесным PF) быстроты действия или коэффициентов захвата НПД в виде частично замкнутой системы сорбирующих поверхностей, соединенной с откачиваемой камерой (к амера заполнена равновесным РГ) коэффициентав з-ахвата НПД, присоединенных к откачиваемой камере -при варьируемой степени неоднородности поля скоростей заполняющих ее молекул коэффициентов проводимости осесимметричных сорбирующих структур с открытыми торцами, соединяющих камеры, заполненные равновесным РГ. [c.153]

Импульс, момент импульса и энергия. Кроме кинематических характеристик, определяемых полем скорости и завихренности, вихревое движение обладает и динамическими свойствами. К ним, в первую очередь, принадлежат импульс7, момент импульса М и кинетическая энергия Г всего объема жидкости. Эти величины важны из-за того, что такими интегральными характеристиками регулируется поведение динамической системы в целом. Можно сказать, что весь процесс движения жидкости определяется начальными значениями импульса и энергии. Способы задания этих величин в конкретных ситуациях могут быть весьма разнообразны. [c.43]

Совпадение вычисленных и наблюденных значений момента сил трения убедительно свидетельствует, что полученное Стюартом и Дэви уравнение Ландау (2.39) с o > О правильно описывает процесс возрастания неустойчивого по линейной теории осесимметричного возмущения. Однако свидетельство это все же является косвенным, так как с экспериментом здесь сравнивается не само значение амплитуды А, а подсчитанная по этой амплитуде интегральная характеристика течения — суммарный момент сил трения. Более непосредственную проверку применимости теории Ландау к течению между цилиндрами осуществил Доннелли (1963). Он наполнил зазор между цилиндрами (радиусов Ri = 1,9 см и Rz = 2,0 см) электролитом U и измерил силу проходящего через электролит тока, поступающего на коллектор — небольшую площадку на неподвижном внешнем цилиндре, перемещающуюся с постоянной скоростью в направлении оси Oz. При Та Тасг в электролите между цилиндрами возникает правильная совокупность стационарных тороидальных вихре , поле скорости которых имеет вид (а ) = Л / (r)e где коэффициент А—это Л(оо) = = Ajnax теории Ландау. Появившиеся вихри разрушают слои электрически заряженной жидкости около электродов и поэтому влияют на силу проходящего через электролит тока. Расчет этого явления показывает, что появлению вихрей должно соответствовать появление в выражении для силы тока / добавочного слагаемого вида Д/ = СА eos kz, где С — вполне определенный постоянный коэффициент. Результаты измерений подтверждают, что при Qj >Q r = (v Ta r/ iii ) / такая компонента действительно появляется, причем квадрат ее амплитуды А [c.150]

Во всех рассмотренных в работе [183] задачах реализован единый подход, который используется для многих задач математической физики. Сущность его заключается в следующем. Для каждой области существования звукового (электромагнитного) поля на основе выбора соответствующих частных региений уравнения Гельмгольца строится такая их совокупность, которую мы называем общим решением граничной задачи. Это не совсем традиционное для математической физики понятие означает, что каждый раз мы строим некоторую совокупность частных решений уравнения Гельмгольца, которая содержит достаточно произвола для того, чтобы удовлетворить произвольное граничное условие для скорости или давления на поверхности, ограничивающей область существования поля. Само доказательство такой возможности обычно основано на использовании свойств функций штурм-лиувиллевского типа [152]. В частности, одно из важнейших их свойств — свойство ортогональности позволяет в последующем свести задачу определения произвольных постоянных и функций в общем представлении характеристик поля к решению простых систем линейных алгебраических уравнений. Задача несколько усложняется, если на граничной поверхности, совпадающей с координатной поверхностью, заданы смешанные граничные условия В этом случае на одной части границы задана нормаль ная составляющая скорости, а на другой — давление. Такие граничные условия приводят к довольно сложным системам интегральных или алгебраических уравнений, для решения которых не предложены к настоящему времени методы, эффективные для произвольной длины волны. [c.13]

Исследование теплогидравлических характеристик ТА в условиях эксплуатации с достаточной степенью точности не всегда осуществимо. Трудности в основном связаны с необходимостью выполнения надежных измерений локальных и средних температур рабочих сред. Особенно это относится к ТА большой единичной мощности, имеющих значительные габаритные размеры входных и выходных коллекторов, что приводит обычно к неравномерному распределению расходов и температур по объему последних. Наиболее ярко выражены подобные условия в ПТО при интегральной компоновке оборудования первого контура. При такой компоновке на входе ПТО без принятия специальных мер возможно значительное температурное расслоение теплоносителя. Соответствующие исследования в процессе эксплуатации для реакторов с интегральной компоновкой затруднительны из-за затесненности на крыше реактора, не дающей возможности разместить необходимое число датчиков для измерения поля температур и скоростей теплоносителя. [c.268]

И для упругопластического материала ири произвольной истории нагружения эта работа не будет уже однозначной функцией компонент деформации etj (поскольку напряжения а,-/ также уже не будут однозначно зависеть от е,/). Кроме того, в отличие от параметра J для упругих материалов величина W, введенная по формуле (13) для уиругопластических задач, никак не может быть связана со скоростью высвобождения энергии это — просто некоторый интегральный параметр, являющийся количественной характеристикой интенсивности поля напряжений в окрестности вершины трещины в уиругопластическом теле. Используя теорему о дивергенции, формулу (13) можно преобразовать следующим образом [c.66]

Другие методы механических испытаний предусматривают нагрев образцов по термическим циклам сварного шва или око-лошозной зоны. Следует отметить, однако, что деформации при механических испытаниях, как правило, не соответствуют внутренним деформациям при сварке реальных соединений, что отражается на достоверности результатов испытаний [15, с. 190—198]. Помимо этого, получаемые при испытаниях характеристики являются не абсолютными, а скорее интегральными из-за неравномерности распределения деформаций при испытании деформации воспринимаются не только участками образца, находящимися в заданных условиях испытания, а распределяются на некоторой ширине или длине образца в соответствии с прочностными и пластическими свойствами кристаллизующегося или нагретого металла. Определенная таким образом пластичность сплава не характеризует относительную деформационную способность какого-то отдельного участка сварного шва, а определяет возможную деформацию всего соединения в целом. По этим причинам результаты испытаний могут быть с уверенностью распространены только на те случаи сварки реальных конструкций, когда форма сварного шва и температурное поле одинаковы с теми, что были получены на образцах, а температурные границы межкристаллического разрушения и запас пластичности в ТИХ существенно не зависят от скорости деформации. Заметное влияние на результаты испытаний оказывает вид образцов пластичность образцов из основного металла, нагретых до температуры оплавления зерен, ниже пластичности кристаллизующихся образцов. [c.114]

Нижние слои атмосферы зондируются двумя сонарами (см. рисунок). Стратификация невозмущенной атмосферы (толщины слоев и их характеристики) известны. Цель эксперимента —определение акустических характеристик возмущения—неоднородности. Лоцирование ведется монохроматическим полем. Получить интегральные уравнения рассеяния как для давления, так и для колебательной скорости. [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...