Коэффициент потерь энергии

Величина г[) = (1 — ф ) называется коэффициентом потери энергии. [c.212]

Коэффициент потери энергии по формуле (238) [c.225]

Величина (1—фс ) называется коэффициентом потерь энергии в сопле и равна отношению необратимых потерь энергии (работы) к располагаемому теплоперепаду [c.110]

МПа, 420 и 7,5 м /кг, 60 X соответственно. Определить коэффициент потери энергии, скорость истечения и долю потери кинетической энергии на трение от полной теплоты трения (Д/тр/ тр)- Считать, что в зТ-диаграмме процесс истечения изображается прямолинейным отрезком. [c.101]

Исходное состояние пара на si-диаграмме соответствует значению Si = 7110 кДж/кг в конце истечения это пар со степенью сухости 0,95 при температуре 45,5 °С. Известно, что критическая скорость истеченья, вычисленная без учета трения, равна 570 м/с. Определить начальные параметры пара и коэффициент потери энергии. [c.102]

Работоспособность машины и эффективность использования энергии при ее действии оценивают величиной коэффициента полезного действия, а также коэффициентом потерь энергии. [c.95]

Величина (1 — ф ) называется коэффициентом потери энергии и обозначается греческой буквой С другой стороны, [c.55]

Коэффициент I носит название коэффициента потери энергии. Значение его (0,05. .. 0,15) характеризует потерю работы истечения из-за наличия сил трения. [c.224]

Величину 1—ф2, характеризующую потерю располагаемой полезной работы при течении (т. е. кинетической энергии потока) из-за действия сил трения, называют коэффициентом потери энергии [c.278]

Влияние трения при истечении пара из сопла учитывают, пользуясь коэффициентом потери энергии I, равным от 0,02 до 0,097. [c.114]

S — коэффициент потерь энергии степень повышения температуры Г] — коэффициент полезного действия [c.5]

Здесь, как и в предыдущем случае, легко отделяются переменные. Выразив элементарную работу трения через коэффициент потери энергии элементарного действительного (адиабатного с трением) процесса расширения [c.54]

Очевидно, коэффициент потери энергии связан с коэффициентом скорости зависимостью [c.73]

Рис. 3.23. Расчетные и опытные зна- чеиия коэффициентов потерь энергии и расхода

Коэффициент потерь энергии в решетках определяется по уравнению энергии для двухфазной среды в предположении квази-одномерного стационарного течения. Воспользуемся уравнениями сохранения [61] и запишем их для полидисперсной структуры на входе в решетку. Тогда коэффициент расхода [c.119]

Коэффициент потерь энергии для двухфазной среды в решетке [c.119]

Рис. 7.16. Схема трубопровода с двумя поворотами (а), распределение локальных степеней влажности и коэффициентов потерь энергии по диаметру d за вторым поворотом (б) .

На рис. 9.7, а представлены зависимости коэффициентов потерь энергии в интервале 0,95 йзо 1,15 (Л7,о=50К и г/о=11%). Добавки ОДА снижают коэффициенты потерь особенно значительно в зоне большой начальной влажности 8- 10 %. Введение ОДА уменьшает размер частиц от к = 40 50 мкм до к = 20-ь 25 мкм, что снижает динамическую неравновесность потока. Положительное влияние ОДА интенсивнее проявляется при высокой степени турбулентности. Так, например, если на входе в исследуемое сопло степень турбулентности потока to=6-=-7 %, то добавки ОДА уменьшают коэффициент потерь энергии при уо=8 % примерно на 1,34-1,5 %, а при хо=4Ч-4,5 % введение ОДА уменьшает коэффициент потерь энергии на 0,9—1,1 %. Если же то= = 1,5-н2 7о, то коэффициент потерь энергии при добавках ОДА уменьшается всего на 0,5—0,6 %. [c.305]

Отношение A/i //i s = I называется коэффициентом потерь энергии сопловой решетки. С использованием теоретической [c.87]

При вращении колеса в корпусе турбины прилегающая к диску среда увлекается колесом вследствие трения. Силы инерции сообщают среде дополнительное движение к периферии. В результате этого среда, заключенная между неподвижными стенками (корпус или диафрагма) и вращающимися наружными поверхностями колеса приводится в сложное вращательное движение. На поддержание этого движения расходуется мощность, заимствованная из полезной мощности, развиваемой паром на лопатках, так что коэффициент потерь энергии на рассматриваемое движение определится как отношение этой мощности к располагаемой энергии ступени [c.100]

Величина (1—обычно обозначаемая через носит название коэффициента потери энергии [c.290]

Рис. 102. Диаграмма для определения коэффициента потерь энергии от взаимодействия потоков

При расчете и проектировании проточной части турбомашин важно располагать достоверными сведениями о величине и распределении коэффициентов потерь энергии. Опыты показывают, что если в решетках НЛ, обтекаемых стационарным потоком, коэффициенты потерь удовлетворительно согласуются с данными, полученными при исследо- [c.218]

Рис. XII.27. Коэффициенты потерь энергии в НА второй ступени отсека а — ступень 2А в отсеке (——) и одноступенчатая модель (---) б — ступень А-2 в отсеке (Л —

При определении влияния толщины выходных кромок на коэффициент потерь энергии в настоящее время наиболее надежно пользоваться опытными данными, полученными при продувке соответствующей решетки на аэродинамическом стенде. Попытки определить влияние толщины выходных кромок при испытании ступени в экспериментальной турбине не могут быть оправданы. Кромочные потери составляют только небольшую долю в общем балансе потерь в ступени. Поэтому при сравнительно больших в настоящее время погрешностях определения к. п. д. ступени при ее испытании нельзя таким путем сделать правильные выводы [c.46]

Здесь — коэффициент потерь энергии пара во фронте волны. [c.86]

Тогда коэффициент потерь энергии [c.130]

Величина располагаемого перепада энтальпий за скачком Яоа рассчитывается по формулам с переменным показателем k либо находится по таблицам (или диаграмме i—s), так как процесс О2 2 можно считать равновесным. Тогда коэффициент потерь энергии на скачке конденсации будет [c.171]

Если же даны начальное и конечное состояние, т. е. точки А п О, то очень легко изобразить потерн работы в виде отрезков, проведя через точку О горизонталь до пересечения ее с адиабатой. Отношение отрезков СВ1АВ даст значение коэффициента потери энергии, а следовательно, и скоростного коэффициента, [c.214]

С2д- Физически это означает, что часть кинетической энергии потока, затрачиваемая на преодоление сил трения, переходит в теплоту, а скоростной напор с 2д /2 на выходе из сопла получается меньше, чем при отсутствии трения. Потеря в сопле кинетической энергии вследствие трения выражается разностью Айо— —Ай=Й2й —Й2. Отношение потерь в сопле к располагаемому теплопа-дению называется коэффициентом потери энергии в сопле с [c.54]

Предварительно были экспериментально определены коэффициенты потерь энергии в деталях станка по затуханию колебаний на частоте возбуждения [10] при этом использовался вибростенд типа 4809 фирмы Брюль и Къер . [c.119]

Для проверки точности определения этих коэффициентов был проведен эксперимент, позволивший вычислить коэффициент хе-В раме 1 и балке 6 (см. рис. 1) возбуждались колебания с помощью вибростенда при этом определялись потоки энергии и и коэффициент потерь энергии г] в материале деталей, по которому находился коэффициент пропорциональный т]. Коэффициент хв вычислялся по формуле хе = 6i9i/(9e Ят)- [c.119]

Косвенная проверка точности измерений с помощью пневмонасадка выполнялась путем сопоставления расходов, вычисленного интегрированием результатов траверсирования в контрольных сечениях и измеренного расходомерным соплом. Отклонение интегральных расходов в контрольных сечениях от показаний расходомерного сопла не превышало 1%, причем наименьшая разница (0,2—0,5%) наблюдалась для сечения 0—0, где потоки практически однородны. В сечениях 1—t, 2—2, 3—5 и 4—4, где поля скоростей и давлений неоднородны, указанная разница несколько выше (до 1%), но одинакового порядка, хотя в сечениях 1—1 и 3—3 поток по отношению к зонду стационарен, а в сечениях 2—2 и 4—4 — нестационарен. Следовательно, точность измерения пневмонасадком конструкции ЛПИ в большей мере зависит от неоднородности, чем от нестационарности потока при достаточном удалении контрольных сечений 2—2 и 4—4 от выходных кромок лопаток (в опытах это расстояние, отнесенное к хорде РЛ, составляло г/6 = 0,4ч-0,5). Проверку точности результатов траверсирования можно также выполнить, сравнивая осредненный вдоль радиуса коэффициент потерь энергии в рабочем колесе 2, полученный из распределения параметров потока по высоте проточной части, с его средним значением зс, рассчитанным по опытным суммарным характеристикам ступени. [c.218]

Ступень. На рис. ХП.23 показано распределение по высоте коэффициентов потерь энергии в НА ступеней 1А, 2А, А-2 и А. Ступень А имеет закрутку потока, близкую к условию с, г = onst при di = = 3,08 ю = 29° 42 Aai == а" — = 8°. Раскрытие проточной части у периферии (у" =15°) имеется только в НА ступени. Профили сечений РЛ ступени А меняются от активного у корня (небольшая положительная степень реактивности) до реактивного у периферии (р" > 50%), угол = 32°. [c.218]

В наших опытах по результатам траверсирова-ния потока в контрольных сечениях 2—2 и 3—3 двухступенчатого отсека вычислялись коэффициенты потерь энергии во втором НА. По сравнению с коэффициентами i в НА одноступенчатых моделей 2А и А-2 коэффициенты потерь при испытании этих же ступеней в отсеках существенно возросли (рис. XII.27). [c.220]

Проводя графический расчет процесса, определяют по начальным параметрам пара pi и точку / и проводят вертикальную линию до пересечения с изобарой рг в точке 2. Этим определяется располагаемое теплопадение ho- Затем находят коэффициент потери энергии =1—и определяют потерю ha=Uia, после чего, отложив вверх отрезок 2-3, равный he, проводят горизонталь до пересечения с изобарой р2 в точке 2, которая и характеризует действительное состояние пара по выходе из сопла. Изохора, проходящая через эту точку, дает значение конечного удельного объема Uz, необходимого для расчета выходного сечения сопла. Очевидно, что знания действительного характера кривой 1-2, т. е. положения ее промежуточ-libix тичск, для расчета сопло не требуется. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...