Площадь вытеснения

Рис. 1 -51. Относительная площадь вытеснения Д в выходном сечении конических диффузоров в зависимости от степени расширения и коэффициента В.

Г — параметр Бури б —толщина пограничного слоя А — площадь вытеснения А — площадь потери импульса д —площадь потерн энергии б — толщина вытеснения а — толщина потери импульса б —толщина потерн энергии S — толщина стенок трубы ц — динамическая вязкость [c.6]

Интеграл в этом уравнении определяет некоторую безразмерную площадь Назовем ее безразмерной площадью вытеснения. Согласно [c.75]

Согласно определению поле скоростей в поперечном сечении пограничного слоя оказывается неравномерным, и для характеристики этого частного случая неравномерности целесообразно использовать введенные ранее (гл. 3) интегральные площади вытеснения 6, потери импульса й и потери энергии 6 . Поскольку далее мы будем рассматривать плоский пограничный слой и методы его расчета, необходимо уточнить определение величин б, б и б в случае плоского течения. Это уточнение сводится к тому, что теперь из-за отсутствия характерной поперечной площади (поперечный размер потока имеет бесконечную протяженность) при вычислении интегралов в соответствующих выражениях (3.62), (3.68) и (3.72) интегрирование ведется не по площади, а по нормали к поверхности в пределах пограничного слоя (т. е. от нуля до б). Таким образом, для плоского пограничного слоя [c.153]

Сжатие потенциального ядра сопровождается непрерывным увеличением скорости потока и, так как часть жидкости из пограничного слоя вытесняется в центральную часть трубы. Рассчитывая площадь вытеснения б в каждом сечении начального участка трубы, легко установить связь между средней скоростью Иср и скоростью U в ядре потока. [c.243]

Введенные коэффициенты, характеризующие эффективность преобразования энергии в диффузорах, могут быть выражены ч рез введенные в гл. 3 интегральные площади вытеснения А 2 и потери энергии А2 . Действительно, по определению коэффициент полных потерь равен [c.271]

Отношение скоростей it/ легко найти из уравнения расхода (3.60), записанного для сечений 1—1 и 2—2 (рис. 10.1,а) с учетом относительных площадей вытеснения [c.271]

Заметим, что, используя опытное значение коэффициента п, можно довольно точно с помощью формулы (10.12) найти относительную площадь вытеснения в выходном сечении диффузора. [c.272]

Используя параметр Я=б /б и зависимость (10.19), находим иа> (10.18) площадь вытеснения б г [c.280]

Площадь вытеснения вдоль образующей канала непрерывно увеличивается до 6 2. Представим закон этого изменения в виде степенной функции Для конических диффузоров /п = 0,8 и [c.280]

С другой точки зрения, предыдущие расчеты показывают, что линии тока на внешней границе следа вытесняются наружу на постоянную величину 8 (на половину так называемой толщины вытеснения следа 28 = M U) в плоском случае и на по-постоянную площадь вытеснения А = MjU — в пространственном. [c.343]

Описанные камеры сгорания значительно отличаются друг от друга отношением плоской части днища (площади вытеснения) при наличии в поршне камеры сгорания к площади цилиндра, так называ- [c.14]

ПО площади поперечного сечения, вычитается член, соответствующий площади вытеснения , полученный умножением периметра 5 на (127), т. е. на дефицит объемного расхода, приходящийся на единицу ширины. [c.169]

Подобно (1.1) в выходном сечении площадь вытеснения Р для обычного сопла Лаваля (фиг. 1), с точностью до различия точек а и к, выражается формулой [c.181]

В уравнениях (8.8.1) — (8.8.6) G—расход газа Овд— расход вдуваемого газа через проницаемые стенки Fe— эффективная площадь, Fe—F—F, где F —площадь вытеснения. [c.222]

Если ввести для поперечного сечения канала понятия площади потери проводимости Р о и площади вытеснения [c.223]

Однако можно воспользоваться этими формулами, если внести поправку в величину площади поперечного сечения сопла, применяя понятие о толщине вытеснения пограничного слоя (см. 2 гл. VI). [c.435]

Формула (8) устанавливает связь между малыми отклонениями площади сечения и соответствующими малыми изменениями скорости газового потока. При учете влияния пограничного слоя на скорость потока можно вместо изменения площади сеченпя ввести толщину вытеснения для осесимметричного сопла согласно (4) имеем [c.437]

Для плоского потока расход С пропорционален площади эпюр скоростей очевидно, что для соблюдения равенства расходов поток невязкой жидкости должен быть оттеснен от поверхности обтекаемого тела на некоторое расстояние, которое и называется толщиной вытеснения. [c.128]

Как и в предыдущем доказательстве, примем площадь плавания р) за плоскость ху и ось наклона за ось у. Проведем ось г перпендикулярно к площади плавания (Р) (фиг. 59). Пусть V а V будут два одинаковых по величине вытесненных объема, далее V и V —объемы двух частей, заключенных между двумя площадями (р) и ( ) и имеющих абсциссы противоположных знаков, положительные в объеме т/ и отрицательные в объеме ю. Пусть АГ и X —абсциссы центров вытесненных объемов С и С, соответствующих площадям плавания Р) и Р ). Имеем [c.288]

Центр тяжести должен быть ниже малого метацентра, относящегося к точке С поверхности центров. Для этого необходимо и достаточно, чтобы центр тяжести был или ниже центра вытесненного объема или, если он находится выше, чтобы он был от этого центра на расстоянии, меньшем ]/. Здесь через V обозначен погруженный объем и через / — наименьший из двух главных моментов инерции площади плавания относительно ее центра тяжести (п 479). [c.292]

Случай, когда hi — h , представлен на рис. 2, в. Несложно убедиться, что он в отличие от представленных на рис. 2, а, б удовлетворяет условию симметрии магнитного рассеяния и с этих позиций представляет собой приемлемую модель вытеснения магнитных потоков на поверхности листа. Однако очевидно, что то же можно сказать и о дефектах второго типа, представленных на рис. 2, г. Более того, дополнительный анализ показывает, что именно случай сквозного дефекта наиболее близок к реальной модели магнитного рассеяния в трансформаторной стали. Действительно, чем больше отношение Sd/So (где Sd — экваториальная (наибольшая) площадь сечения дефекта Sq — площадь поперечного сечения листа), тем меньше должна быть, как известно, общая намагниченность листа /о, при которой над дефектом образуются поля рассеяния. В случае сквозных или поверхностных дефектов минималь- [c.187]

Расчет кольцевых диффузоров с прямолинейными образующими (рис. 1-49, б) может быть проведен с использованием расчетных номограмм, позволяющих быстро находить зн ачение относительной площади вытеснения Д2 в зависимости от геометрических и режимных параметров. Номо- [c.94]

Отсюда видно, что при указанном подходе существует неограниченная возможность расходного усреднения неравномерного поля скоростей, а введенная относительная площадь вытеснения Л, являетс г основным элементом такого усреднения и имеет вполне конкретное физическое содержание величина Д, - определяет то изменение проходной площади в рассматриваемом сечении, которое необходимо провести,, чтобы расход через нее при переходе к выбранному равномерному полю скоростей был равен действительному расходу. Другими словами, вместо действительной площади Fj вводится некоторая условная площадь, (назовем ее эффективной), определяемая соотношением [c.75]

Основные расчетные соотношения получены ранее и сводятся к простым формулам (10.10) и (10.15). Для диффузоров с несомкнув-шимся пограничным слоем теоретическая скорость в выходном сечении С21 совпадает с максимальной и, следовательно, Д = 3, а Интегральные площади вытеснения б, и потери энергии 5 связаны с площадью потери импульса б эмпирическими и полуэмпирнческими соотношениями и, следовательно, могут быть найдены в результате решения уравнения Кармана (6.45). Это решение для осесимметричного течения несжимаемой жидкости (р = onst) может быть записано в виде [c.279]

Увеличение площади вытеснения при центральном симметричном расположении камеры сгорания в поршне и постоянной степени сжатия способствует турбулизации заряда, но в этом случае возрастает эмиссия СН вследствие увеличения "мертвого объема" в надпоршневом пространстве, в котором скорости окислительных процессов невысокие, что подтверждается приводимыми ранее данными. Более того, вихревое движение в горизонтальной плоскости может отрицательно влиять на развитие очага воспламенения при нахождении поршня в районе ВМТ, тк. распространению пламени в надпоршневом зазоре препятствует встречное движение рабочего тела. Эксцентричное расположение камеры в поршне вызывает некоторое преобразование вертикального вихря заряда в турбулентное движение и обеспечивает несколько лучшие характеристики, чем в случае использования симметричной камеры. Следовательно, возникает вопрос почему бы не нарушить полностью входной вихрь камерой сгорания с минимальной площадью вытеснения поршня с последующей максимальной турбулиза-цией заряда при приближении поршня к ВМТ и дальнейшем его движении [c.32]

Камера сгорания "Reentrant Square" (рис. 33) представляет собой модифицированную камеру квадратной формы (см. рис. 14в), которая очень хорошо себя зарекомендовала при испытаниях атмосферного газового двигателя той же размерности, в частности, обеспечивала наибольшую скорость тепловыделения. Изменение геометрии связано со стремлением увеличить площадь вытеснения с последующим увели- [c.32]

Камера сгорания "Reentrant ylindri " (рис. 34) является модификацией также ранее упоминавшейся цилиндрической камеры (рис. 146), которая при средних скоростях тепловыделения показала минимальную суммарную эмиссию МО и СН . Площадь вытеснения в обеих упомянутых камерах одинаковая. [c.33]

При расширении газа не вся работа расширения может быть полез ю использована. Часть ее, вследствие увеличения объема газа, должна быть затрачена на вытеснение среды, давление которой изменяется отр I до Р 2- Эта работа (рис. 5-6), отнесенная к 1 кг расширяющегося газа, будет равна pi fh-i — p lfhi (где f — площадь поршня), или P2V2 — P[Vi- [c.58]

Уменьшение площади сечения наплавленного металла при заданной толщине свариваемого металла достигается соответствующей разделкой кромок, например применением двустороннего скоса кромок вместо одностороннего. Уменьшение Р за счет увеличения глубины и площади проплавления достигается сваркой методом опирания (с глубоким проваром, погруженной дугой). Сущность способа заключается в том, что электрод опирают с легким нажимом покрытия о свариваемый металл под углом 15—20° к вертикали, перемещают углом назад по линии наложения валика без поперечных колебаний. Используют электроды с повышенной толщиной покрытия. Силу сварочного тока увеличивают на 20—40% и выбирают поформуле / в=(60+70) а. Увеличенная мощность сварочной дуги, концентрированный ввод тепла, быстрое перемещение электрода под углом и интенсивное вытеснение расплавленного металла сварочной ванны из-под дуги давлением дуги создают условия для глубокого провара при минимальном разбрызгивании. Этот метод используют при сварке в нижнем положении стыковых швов и угловых в лодочку . [c.71]

Влияние пограничного слоя корпуса на коэффициенты интерференции Кт и К кр объясняется следующим образом. Эффективный радиус корпуса в месте расположения консолей крыла увеличивается на значения толщины вытеснения пограничного слоя 6, но одновременно на такое же значение уменьшается полуразмах консоли крыла. Первое обстоятельство приводит к увеличению нормальной силы за счет возрастания коэффициентов интерференции, а второе — к ее уменьшению за счет снижения площади крыла. Исследования показывают, что такое уменьшение дсстаточЕО велико, поэтому поправочный коэффициент Цп.с, входящий в соотношения Кт == п.с(/Ст)теор кр = п.с( Акр)теор И опрсделяемый ИЗ вырзжения [c.604]

Подача объемных насосов онре еляется объемом, описываемым поршнем, числом ходов порншя и числом цилиндров Z. В насосе простого действия за один оборот вала объем жидкости, вытесненной поршнем, составляет — FS, где S — ход поршня F — площадь основания поршня. При частоте вращения вала п теоретическая объемная подача [c.321]

Дифференцидльный насос (рис. 8.8,6) представляет собой по устройству промежуточную конструкцию между насосами одинарного и двойного действия. Напорный трубопровод, идущий от нагнетательного клапана, соединен в насосе с полостью цилиндра, в котором скользит поршень. Поэтому при, всасывании, когда нагнетательный клапан закрыт, во второй полости цилиндра происходит вытеснение некоторого количества жидкости, определяемого разностью диаметров поршня и штока. При обратном движении поршня в напорный трубопровод попадает только часть жидкости, а другая часть заполняет освободившееся при. прямом ходе поршня пространство рабочей камеры. Если площадь сечения штока будет вдвое меньше, чем площадь поршня, то количество подаваемой жидкости за каждый ход окажется равным. [c.213]

Рассмотрим совокупность одинаковых по величине вытесненных объемов V, отсеченных изокаренными площадями плавания, соответствующими различным ориентировкам тела (около его центра тяжести). Каждый из этих вытесненных объемов имеет свой центр С. Геометрическое место этих центров вытесненных объемов есть поверхность, неизменно связанная с телом и называемая поверхностью центров. Мы будем обозначать эту поверхность через (С). [c.286]

Возьмем определенный центр вытесненного объема С и ориентируем тело таким образом, чтобы соответствующая площадь плавания Р) была горизонтальна. Рассмотрим в ориентированном таким образом теле другую площадь плавания Р ), и пусть С есть соответствующий центр вытесненного объема. Можно доказать, что точка С будет выше, чем С. В самом деле, площадь плавания Р ) отделяет от тела такой же объем V, как и площадь (/ ), поэтому [р ) пересекает (/ ) и добавляет к прежнему объему V новый объем над площадью Р), равный объему, который она отсекает от преж-нето объема ниже площади (р). Новый вытесненный объем отличается от прежнего лишь тем, что часть элементов прежнего оказалась перемещенной выше, благодаря чему новый центр тяжести С окажется выше, чем С. Поэтому так как точка С есть самая нижняя точка поверхности (С), то плоскость, касательная к поверхности в этой точке, горизонтальна, т. е. параллельна площади Р). Наконец, поверхность (С) (как геометрическое место точек С) вся лежит над своей касательной плоскостью, т. е. по одну ее сторону (какова бы ни была эта плоскость). Следовательно, эта поверхность выпуклая. [c.287]

Третья теорема Дюпена. — Метацентр, соответствующий точке С поверхности центров и заданному направлению СС на этой поверхности, находится от точки С на расстоянии, равном 1 У, где V есть вытесненный о5ъем, а / — момент инерции соответствующей площади плавания относительно оси наклона. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...