Момент количества движения потока

Поток выходит из камеры в осевом направлении (отсутствуют окружные слагающие скоростей), поэтому момент количества движения потока относительно оси вращения турбины на выходе из камеры равен нулю. [c.396]

При установившемся движении жидкости в равномерно вращающемся канале динамический реактивный момент действия потока на стенки канала относительно оси его вращения определяется изменением секундного момента количества движения потока и равен (рис. 13-9) [c.364]

Допустим, что момент количества движения потока в сечении 1-1 относительно оси трубки Му, равен моменту количества движения в сечении 2-2 Это эквива- [c.101]

Таким образом, предварительное вычисление профилей скорости и давления требует введения второй экспериментальной постоянной е, учитывающей потерю начального момента количества движения потока при входе в камеру в связи с расширением струи, изменением траектории и т. п. Как показывают опыты, значение г колеблется в сравнительно широких пределах (ориентировочно от 0,25 до 0,9) в зависимости от конструкции входного сопла, шероховатости стенок камеры и пр. Некоторые соображения по этому поводу будут приведены ниже. [c.185]

Чтобы оценить в некоторой мере величину возможных дополнительных потерь от отражения капель, воспользуемся законом количества движения. Контрольную поверхность за направляющим аппаратом расположим так, чтобы отраженные капли ее не пересекали. Тогда при любой кратности сбрасывания капель момент количества движения потока перед рабочим колесом сохраняется неизменным. Обмен энергией между паром и отраженными каплями протекает с ее диссипацией. Это влияет на условия выхода пара и капель из рабочего колеса. Если капли вторично не касаются поверхности рабочих лопаток, то их дополнительный разгон уменьшает выходные потери, что в значительной мере компенсирует затрату энергии пара на разгон. Поэтому для первого типа движения в ориентировочных расчетах можно ограничиться выведенными ранее формулами для определения механических потерь от влажности без введения поправочных коэффициентов. [c.196]

Момент количества движения равен произведению количества движения на расстояние вектора скорости от центра вращения. Таким образом, момент количества движения потока при входе составляет . [c.206]

Частицы жидкости увлекаются стенками колеса и движутся от центра к периферии. На стенке корпуса в связи с замкнутостью пространства возникает обратное течение от периферии к центру. На этот поток накладывается поток утечек. А. А. Ломакин выделил в полости между корпусом и рабочим колесом элементарный объем и применил к нему уравнение момента количества движения. На основании этого уравнения он установил, что разность момента трения на поверхности колеса и корпуса пропорциональна приращению момента количества движения потока утечек Qs. [c.42]

В центробежных и диагональных ступенях, а также в осевых ступенях со значительным изменением диаметра втулки или корпуса в пределах рабочего колеса поверхности тока существенно отличаются от цилиндрических. В этих случаях для определения Lu следует использовать теорему Эйлера о моменте количества движения. Применим эту теорему к кольцевому объему воздуха, заключенному между поверхностями тока аЬ и а Ь и сечениями 1—1 и 2—2 (рис. 2. 11). Поверхности тока будем считать осесимметричными. Аэродинамические силы, возникающие на элементах всех лопаток рабочего колеса, расположенных внутри выделенного кольцевого объема, создают относительно оси вращения колеса некоторый суммарный момент АМл, воздействующий на воздушный поток. Все силы давления, действующие на рассматриваемую контрольную поверхность, являются центральными (проходят через ось вращения колеса). Поэтому, если пренебречь незначительной разностью моментов сил внутреннего трения воздуха на близких друг к другу поверхностях аЬ и а Ь, то приложенный к потоку со стороны лопаток момент AM л должен быть равен согласно (1.23) приращению момента количества движения потока в единицу времени, т. е. [c.51]

В отличие от гидромуфты гидротрансформатор (рис. 2.63, а) имеет три рабочих колеса насосное i, турбинное 4 и реакторное 2. Последнее может быть установлено неподвижно или на обгонной муфте I. При неподвижном реакторном колесе оно отклоняет поток рабочей жидкости своими лопатками и изменяет момент количества движения потока, а следовательно и крутящий момент на турбинном колесе. Изменения моментов на насосном T и на турбинном Tj колесах представлены на рис. 2.63, б. Эти изменения происходят так, что вне зависимости от внешней нагрузки, пропорциональной моменту на турбинном колесе, момент и угловая скорость на насосном колесе, а следовательно, [c.71]

Главная часть М, которую обозначим Мп, передается турбинному колесу потоком жидкости, обтекающим лопастные системы. Величина Ма равна изменению момента количества движения потока, вызванному воздействием лопаток. В гидромуфтах устанавливают плоские радиальные лопатки. Согласно рис. 21.1, момент, расходуемый двигателем для увеличения момента количества движения потока в насосном колесе, равен [c.329]

В промежутках 2н—1т и 2т—1н между лопастными системами момент количества движения потока неизменен. Поэтому его уменьшение в турбинном колесе всегда равно приращению в насосном. Это подтверждает равенство (21.2). Небольшая часть момента, Мф, передается трением. Жидкость в зазоре между корпусом 1 и поверхностью 7 турбинного колеса вовлекается во вращение трением о корпус 1 и тормозится при трении о поверхность 7, сообщая некоторый момент ведомому валу. Момент передается и посредством трения в подшипниках 4 и уплотнении 10. Таким образом, [c.329]

Наиболее типичен режим работы гидротрансформатора, когда он увеличивает момент М1 двигателя до момента на ведомом валу М2. Насосное колесо, используя Ми увеличивает момент количества движения потока. Это выражается в том, что закрутка его увеличивается от значения 1 иар ар на выходе из реактора до за насосным колесом. [c.331]

Момент количества движения потока при радиусе R у входа в рабочее колесо (рис. Х.4) равен [c.194]

Соответственно, момент количества движения потока у выхода из колеса при радиусе [c.194]

В соответствии с законами механики следует, что приложенный к потоку момент, равный моменту на валу, вызовет соответствующее ему изменение момента количества движения потока. При отсутствии закручивания потока до колеса изменение момента количества движения будет равно [c.25]

Неподвижные лопатки реактора изменяют момент количества движения потока жидкости, вызывая этим изменение угловой скорости и вращающего момента турбинного колеса, а реактивный момент реактора передается через корпус на опоры гидротрансформатора. [c.20]

На основании теоремы о моменте количества движения момент, развиваемый потоком на рабочих лопатках ступени, равен изменению моментов количества движения потока на входе и выходе из рабочих лопаток [c.63]

Рассмотрим уравнения изменений моментов количества движения потока (20.6) в решетках лопастей насосного и турбинного колес гидропередачи от входа к выходу, которые согласно известной теореме равны моментам внешних сил, приложенных к колесам. При написании уравнений моментов принимаем знаки окружных составляющих средних абсолютных скоростей потока, совпадающих по направлению с окружными скоростями насосного колеса, положительными, а имеющих противоположное направление — отрицательными. Отсюда получаем [c.457]

Согласно (19.3) момент, расходуемый двигателем на увеличение момента количества движения потока в насосе, для гидромуфты будет равен [c.283]

После расчета насосного и турбинного колес (которые рассчитывают обычным порядком) определяют углы входа в первый реактор и выхода из второго реактора из условия первого расчетного режима, т. е. когда оба реактора неподвижны. Изменение момента количества движения потока жидкости, протекающего через реакторы, происходит в этом случае за счет углов наклона лопаток на входе в первый реактор Оз и выходе из второго реактора [c.146]

Наибольшие потери наблюдаются для вынужденного вихря (я = 1), в этом случае кинетическая энергия вращающегося потока минимальна. Максимальна кинетическая энергия для потенциального вихря (и = — I). С ростом п возрастает часть момента количества движения, сконцентрированного в зоне, примыкающей к внешней границе потока. Для этих режимов значения v превышают значения при и = 1, но незначительно, как видно из сравнения с кривой для и = 3. [c.25]

В турбинном колесе главный момент количества движения массового расхода жидкости, протекающей через колесо, уменьшается, так как поток приводит колесо во вращение и создает теоретический крутящий момент [c.228]

Напор в реакторе в отличие от момента не меняется (если пренебречь потерями), т. е. реактор может изменять только момент количества движения жидкости, не изменяя мощности потока. [c.229]

Рассмотрим пример, иллюстрирующий применение уравнения момента количества движения для определения силового воздействия потока жидкости на стенки канала. [c.186]

В потоке жидкости, сходящей с лопастей рабочего колеса лопастного насоса, происходит увеличение момента количества движения в результате подвода к жидкости механической энергии от двигателя, вращающего рабочее колесо. В гидравлических турбинах наблюдается преобразование энергии, заключенной в потоке жидкости, в механическую энергию на валу. [c.231]

Момент взаимодействия лопастных систем и частиц потока жидкости можно найти на основе теоремы о моменте количества движения производная по времени от момента количества движения системы материальных точек равна сумме моментов всех внешних сил, действующих на эту систему. [c.20]

По формуле (XIII— 15), учитывая, что начальный момент количества движения потока в баке равен нулю., [c.383]

По формуле (13-15), учитывая, что начальный момент количества движения потока в баке равен нулю, получим (величины в выходном 7еченни 2 трубки обозначены без индекса) [c.365]

В отличие от ступени компрессора, у которой приложенйый к колесу крутящий момент идет на повышение момента количества движения потока воздуха, в ступени турбины крутящий момент, передаваемый колесу, получается за счет уменьшения момента количества движения потока газа, проходящего через рабочие лопатки. Поэтому в (9.26) из момента количества движения газа, идущего через элементарную ступень в его первоначальном состоянии, вычитается момент количества движения в конечном состоянии. [c.157]

Если лопатки реактора также увеличивают закрутку потока, т. е. если Vv.гvR2 v> uZ Rгч , то общее приращение момента количества движения потока будет равно [c.331]

Течение в рабочем колесе. Во враш аюп] емся колесе осуш ествляется передача энергии протекающ,ему в нем воздуху от привода вентилятора. Основное уравнение лопаточных машин, полученное Эйлером, позволяет свести задачу определения давления, создаваемого колесом, к определению приращения момента количества движения потока в колесе, т. е. свести динамическую задачу к кинематической. Однако это уравнение не устанавливает связи между формой, размерами колеса и создаваемым им приращением момента количества движения потока. [c.851]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Для расчета термодинамических характеристик вихревьЕх течений выЕЕо Еняется анализ уравнения сохранения окружного момента количества движения (6.2), в котором показатель степени т - многофункциональная зависимостЕ. от степени расширения газа в вихревом течении, площади поперечного сечения потока газа, входящего в завихритель, показателя адиабаты и динамической вязкости, а также уравнений сохранения кинетической энергии и критических режимов течения газа [44-46]. [c.158]

Данному значению функции могут соответствовать, вообще говоря, различные комбинации значений Яг и з, поэтому для определения этих величии используем условие постоянства момента количества движения (см. 6 гл. I). Поскольку средний радиус канала не изменяется и отсутствуют моменты внешних сил, то в потоке независимо от ироисходяш их процессов должна быть постоянной окружная составляющая скорости. Поэтому [c.256]

Для решения таких задач эффективным является применение интегралыных форм уравнений количества движения и момента количества движения. Методика их использования проиллюстрирована ка конкретных примерах в гл. 6, 7 н др. в данном параграфе приведены уравнения количества движения и момента количества движения в общей форме, удобной для практического применения. Закон количества движения сформулирован в гл. 3, где в общей форме получено соответствующее уравнение (3.8). Оно, однако, малоудобно для практического применения из-за необходимости вычислять объемный интеграл, требующий знания закона распределения скоростей в этом объеме. Более удобную форму уравнения количества движения можно получить, если перейти от описания потока по методу Лагранжа к описанию по методу Эйлера. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...