Особенности течения металла

I. ОСОБЕННОСТИ ТЕЧЕНИЯ МЕТАЛЛА [c.180]

Протягивать можно плоскими (рис. 3.15, а) и вырезными (рис. 3.15, в) бойками. При протяжке на плоских бойках в центре изделия могут возникнуть (особенно при протяжке круглого сечения) значительные растягивающие напряжения, которые приводят к образованию осевых трещин. При протяжке с круга на круг в вырезных бойках силы, направленные с четырех сторон к осевой линии заготовки, способствуют более равномерному течению металла и устранению возможности образования осев[,1х трещин. [c.71]

Основной источник внутренних напряжений при горячей обработке давлением — это неодинаковость условий течения металла в сечениях, различно ориентированных относительно действия деформирующего инструмента. Особенно часто неоднородности возникают на участках переходов, в зонах сопряжения сечений различной толщины, в наружных п внутренних углах. [c.151]

При этом некоторые из особенностей пластического течения металлов с ОЦК-решеткой связывают со свойствами винтовых дислокаций [9, 256]. В противоположность плотноупакованным решеткам, где дислокации расщепляются только в одной плоскости скольжения 111 , что обеспечивает их подвижность, винтовые компоненты дислокаций в ОЦК-решетке могут диссоциировать на частичные одновременно по> двум или трем плоскостям типа 112 или 110 (см. гл. 2). Это приводит к малой подвижности винтовых дислокаций [257, 258], так как для превращения сидячих дислокаций в скользящие конфигурации требуется образование перетяжек. Для большинства ОЦК-металлов, обладающих высокой энергией дефекта упаковки, ширина расщепления не превышает двух межатомных расстояний [255], так что перетяжки образуются достаточно легко как под действием внешних напряжений, так и за счет термических флуктуаций [70, 256]. Дополнительно необходимо учитывать, что расчет напряжения Пайерлса— Набарро для винтовых дислокаций [256] показал, что эти значения в ОЦК-кри-сталлах значительно выше, чем для краевых и смешанных ориентаций. [c.105]

Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации 86 [c.86]

Характерными особенностями разрушения поверхностей в этой стадии развития схватывания второго рода являются чередующиеся надрывы, заметное пластическое течение металла и царапины по направлению движения поверхности на отдельных площадках общей поверхности трения. В отдельных местах имеются следы оплавления и размазывания металла (фиг. 5,а). [c.19]

Характерными особенностями состояния поверхностей трения деталей машин, работающих в условиях начальной стадии развития схватывания второго рода, являются чередующиеся надрывы металла, расположенные перпендикулярно к направлению движения трущихся пар, вырывы и налипшие частицы металла с резкими границами перехода по краям, следы пластического течения металла и цветов побежалости. [c.23]

Особенность жидких металлов, обладающих более высокой теплопроводностью по сравнению с обычными жидкостями и как следствие этого низкими числами Прандтля, состоит в том, что даже при развитом турбулентном течении молекулярный перенос тепла играет важную роль не только в пристенном слое, но н в турбулентном ядре потока. Толщина теплового пограничного слоя для жидких металлов оказывается значительно большей, чем толщина гидродинамического пограничного слоя. [c.90]

Осадка под плитами с отверстиями (в подкладных кольцах) имеет ту особенность, что одновременно с процессом осадки происходит течение металла в отверстия подкладных колец А п Б (фиг. 56). Этот способ применяют для получения изделий типа глухих шестерён, фланцев и дисков с бобышками в тех случаях, когда при относительно малых диаметрах бобышек объём детали сравнительно велик и заготовка получается ио диаметру больше, чем диаметр бобышек, а оттяжка концов заготовки на диаметр бобышек по каким-либо причинам нежелательна или невозможна (например, малая высота бобышек). [c.305]

Одна из основных особенностей жидких металлов (в отношении переноса тепла) состоит в том, что даже при развитом турбулентном течении молекулярный перенос тепла играет важ- [c.89]

Особенностью теплоотдачи при ламинарном течении металлов является то, что эпюры безразмерных температур стабилизируются на протяжении всего только нескольких диаметров от начала теплового воздействия (поле скоростей считается уже сформированным). Поэтому зависящий от Ijd коэффициент l здесь незначительно отличается от единицы. Вследствие малости температурных напоров можно положить, что и С =1. Если принять, как это делается при ламинарном течении любых сред, что силы инерции предельно слабо влияют на гидромеханическую сторону движения, то нужно будет число Re исключить из состава параметров, определяющих собой значение числа Nu. Вместе с Re выпадает также число Рг и согласно формуле (4-41а) [c.128]

Особенностью теплоотдачи при турбулентном течении металлов является то, что вследствие чрезвычайно высокой молекулярной теплопроводности этот механизм переноса тепла имеет самое существенное значение во всем поле течения, а не только в пристеночной области, как это бывает в обычных условиях. В задачах, к которым применима теория пограничного слоя, указанное обстоятельство проявляется в том, что тепловой пограничный слой выходит далеко за пределы динамического пограничного слоя, см. формулу (4-51). [c.129]

Таким образом, создание и эксплуатация турбоустановок на АЭС требует также решения ряда сложных проблем газодинамики двухфазных потоков. К этим проблемам относятся возникновение влаги при дозвуковых и трансзвуковых скоростях течения образование жидких пленок и крупных капель движение влаги в проточных частях турбин и процессы взаимодействия влаги с рабочими лопатками влияние жидкой фазы на основные характеристики проточных частей турбин и влияние концентраций примесей в жидкой фазе на коррозию металла, особенно в зоне Вильсона. Решение этих проблем позволит оптимизировать проточную часть турбин, работающих во влажном паре, повысив их экономичность и надежность. В этой и следующей главах рассматриваются лишь наиболее характерные особенности течения влажного пара в] турбоустановках АЗС и методы удаления влаги в них. Исследования и расчеты турбин АЭС наиболее полно рассмотрены в [7.1—7.3]. [c.265]

Замазки стержневые Назначение 258 Составы 259 эпоксидные 491 Заполнение литейной формы Гидродинамические особенности для отливок различных групп 57, 58 — Расчет минимально допустимой скорости течения металла 58, 59 — Скорость подъема металла в форме в зависимости от толщины стенки отливки 59 Заполняемость форм 76 — Условия хорошей заполняемости 57 Заусенцы. Удаление криогенным методом 447 [c.520]

Процессы прямого выдавливания и особенно редуцирования сплошного стержня характеризуются значительной неравномерностью деформации по сечению. На распределение деформаций и кинематику (ечения металла значительно влияю масштабный фактор и профиль рабочей части матрицы. Неравномерность деформации и кинематика течения металла наиболее надежно определяются экспериментально методами координатной сетки и муаровых полос, которые при сложных картинах течения металла используют совместно. Изменение координатной сетки при прямом выдавливании сплошного стержня приведено на рис. 13, а влияние масштабного фактора на кинематику течения при пря- [c.131]

Вторая стадия — развитие пластической деформации вблизи режущих кромок пуансона и матрицы создается концентрация напряжений, которая вызывает течение металла и образование зоны смятия. Это местное смятие будет развиваться до тех пор, пока по всей толщине металла не возникнут напряжения, достаточные для возникновения линий скольжения, которые, в свою очередь, образуют узкую пластическую зону в виде параллелепипеда (при отрезке) или объемное кольцо (при вырубке круглых деталей). В результате этих явлений развивается деформация сдвига, сопровождаемая изгибом и растяжением волокон, особенно при большом зазоре (свыше 20% для материалов толщиной до 10 мм), вплоть до начала образования скалывающих трещин. [c.47]

Рассмотрим влияние скорости деформации на формирование УМЗ структуры при динамической рекристаллизации. Для этого полезно сравнить особенности формирования микроструктуры при различных схемах деформирования, например прессовании и осадке, поскольку эти схемы нагружения позволяют обеспечить существенно различную локальную скорость течения металла при одинаковой степени деформации и скорости перемещения деформируемого инструмента. [c.111]

Проблеме, связанной с изучением поведения приповерхностных слоев металлических материалов и методам их упрочнения и модификации уделяется в настоящее время большое внимание. Ниже будут рассмотрены некоторые особенности пластического поведения приповерхностных слоев металла в условиях статического и циклического деформирования с тем, чтобы оценить их возможное влияние на общие закономерности эволюции накопления повреждений и особенности поведения металлов и сплавов при деформировании. Наиболее эффектно эти особенности проявляются в ОЦК-металлах и сплавах, хотя многие закономерности пластического течения поверхностных слоев металлических материалов не зависят от типа кристаллической решетки. [c.169]

Все эти предпосылки показывают, что для анализа природы физического предела выносливости, который особенно характерен для ОЦК-металлов и сплавов, необходимо, в первую очередь, рассмотреть основные представления о природе физического предела текучести с учетом особенностей течения приповерхностных слоев металла. В теории пластичности и прочности вопрос о природе физического предела текучести носит принципиальный и фундаментальный характер, и в настоящее время он еще не достаточно изучен [67, 68 и др.], поэтому мы лишь кратко остановимся на его предыстории. [c.170]

Особенности течения металла при осадке заготовок в подкладных кольцах. Осадка в подкладных кольцах используется дл> получения поковок типа шестерен, дисков, фланцев с бобышками особенно в тех случаях, когда из-за малости их объема по срав нению с объемом тела поковки невозможно получение бобышк протяжкой. [c.38]

При первых ТО...20 операциях вытяжки образуются как на от-штампоБяяной детали, так и на рабочей лог.ерхности протяжного кольца, особенно в ыестеос переходов радиуса закругления к формую-ще <у пояску, риски, задиры, вмятины и наплывы в сторону течения металла. Износ формующего пояска протяжного кольца также проявляется с постепенном увеличении внутреннего диаметра протяжного колъца. [c.96]

Рассматривая ползучесть как некоторый вид квазивязкого течения металла, мы должны допустить, что в каждый момент скорость ползучести при данном структурном состоянии определяется однозначно действующим напряжением и температурой. Структурное состояние — это термин, чуждый по существу механике, поэтому применение его в данном контексте должно быть пояснено более детально. Понятие о структурном состоянии связано с теми или иньгаи физическими методами фиксации этого состояния — металлографическими наблюдениями, рентгеноструктурным анализом, измерением электрической проводимости и т. д. Обычно физические методы дают лишь качественную характеристику структуры, выражающуюся, например, в словесном описании картины, наблюдаемой на микрофотографии шлифа. Иногда эта характеристика может быть выражена числом, но это число бывает затруднительно ввести в механические определяющие уравнения. В современной физической литературе, относящейся к описанию процессов пластической деформации и особенно ползучести, в качестве структурного параметра, характеризующего, например, степень упрочнения материала, принимается плотность дислокаций. Понятие плотности дислокаций нуждается в некотором пояснении. Линейная дислокация характеризуется совокупностью двух векторов — направленного вдоль оси дислокации и вектора Бюргерса. Можно заменить приближенно распределение большого числа близко расположенных дискретных дислокаций их непрерывным распределением и определить, таким образом, плотность дислокаций, которая представляет собою тензор. Экспериментальных методов для измерения тензора плотности дислокаций не существует. Однако некоторую относительную оценку можно получить, например, путем подсчета так называемых ямок травления. Когда линия дислокации выходит на поверхность, в окрестности точек выхода имеется концентрация напряжений. При травлении реактивами поверхности кристалла окрестность точки выхода дислокаций растравливается более интенсивно, около этой точки образуется ямка. Таким образом, определяется некоторая скалярная мера плотности дислокаций, которая вводится в определяюпще уравнения как структурный параметр. Условность такого приема очевидна. [c.619]

В начале проектирования определяют способ штамповки, который может существенно повлиять на конструкцию, размеры и точность поковки, особенно если она штампуется на горизонтальноковочных машинах или гидравлических прессах (см. п. 5.4.6). Способ штамповки выбирается, исходя из конструктивных размероЕ и формы готовой детали, технических условий на ее изготовление, характера течения металла в штампе, типа производства, а также из возможностей различных способов штамповки (на молотах, кривошипных горячештамповочных или гидравлических прессах, на горизонтальноковочных машинах и др.). Подробнее особенности различных способов штамповки рассматриваются в п. 5.4.5. [c.113]

Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной, субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации позволяет в некоторой мере оценивать механохими-ческую коррозию по физико-механическим свойствам стали. [c.86]

В отличие от литых заготовок деталей штампованные заготовки должны иметь возможно меньшее количество ребер жесткости. Особенно следует избегать их тесного расположения, так как течение металла в ребрах при малом расстоянии между ними затруднено, в результате чего имеет место незапол-нение их металлом и образование у их основания складок, ослабляюш,их прочность заготовок, снижение стойкости штампов и повышение брака. [c.510]

Поверхности трения деталей машин в результате изнашивания в условиях схватывания второго рода являются грубошероховатыми с относительно плавными переходами от выступов к впадинам. На поверхности имеются следы оплавления и размазывания металла по направлению перемещения трущихся пар, цвета побежалости. Характерными особенностями поверхностей трения деталей машин, работающих в условиях начальной стадии развития схватывания второго рода, являются чередующиеся надрывы металла, расположенные перпендикулярно к направлению движения трущихся пар, вырывы и налипание частиц металла с заметными границами перехода по краям, следы пластического течения металла, цвета побежалости. [c.25]

В конструкциях штамповок следует избегать резких переходов по поперечным сечениям. Желательно, чтобы плоскости поперечных сечений по длине штамповки изменялись не более чем в отношении 1 3. При большем перепаде надо обязательно предусматривать плавные переходы. Несоблюдение этого требования затрудняет течение металла по ручьям штампа или требует введения припусков под последующую механическую обработку. Это не только усложняет изготовление детали, но и приводит к перерезанию волокон при механической обработке, что снижает долговечность детали. На внутренних и внешних углах и кромках штамповки следует предусматривать достаточные радиусы или галтели. В конструкциях штамповок нежелательно кметь тонкие полки, особенно расположенные в плоскости, параллельной плоскости разъема. При штамповке таких деталей требуется очень большая деформирующая сила либо большое число ударов молота, что приводит к быстрому износу штампов и удлинению процесса штамповки. Желательно, чтобы конструкция детали предусматривала плоскость разъема, проходящую по плоской, а не ломаной или криволинейной поверхности. В плоскости разъема должны лежать два наибольших габаритных размера штампуемой детали. Технические требования на поковки общего назначения диаметром (толщиной) до 800 мм из конструкционной углеродистой, низколегированной и легированной стали, получаемые свободной ковкой и горячей штамповкой, регламентированы ГОСТом 8479—70. Заготовки можно получать непосредственно из проката или стальных профилей. Сортовой прокат — круглый, квадратный, шестигранный, прямоугольный, листовой и трубный — целесообразно применять [c.353]

Жидкотекучесть зависит от теплофизических свойств металла и формы, индивидуальных особенностей плавки, скорости течения металла и т. п. Наилучшей жидкотекучестью обладают чистые металлы и эвтектоидные сплавы. Жидкотекучесть заэвтектоидных сплавов больше жидкотекучести доэвтектопдных. [c.443]

Эти возможности реализуют путем применения кривошипных горюче-штамповочных прессов (КГШП) и закрытых штампов, позволяющих производить малоотходную штамповку. Ковка в закрытых штампах дает возможность легче и проще изготовлять изделия сложной формы, а в особенности получать желаемое течение металла, обеспечивая при этом прочность последней. [c.47]

Эпоксидная смола полимеризуется при температуре 120° С в течение 1,5—2 ч в присутствии 10—15% отвердителя — поли-этиленполиамина — с образованием твердого полимера, молекулы которого имеют длинную цепочную структуру. Полученный полимер не обладает адгезией к большинству материалов, а особенно к металлам и стеклу. Высококачественным разделителем является смесь полиорганического силоксана с порошкообразными наполнителями, например тальком дисперсностью не более 20 мкм. Состав смеси следующий тальк 20%, поли-органический силоксан 40—50%, органический растворитель 30--40%. [c.145]

Особенностью излома металла при усталости является его хрупкость как правило, в этом случае шейка полностью отсутствует, и если обе полоБины сломавшегося (при испытаниях) образца приложить одну к другой, то практически полностью восстанавливается первоначальная форма образца [95, 110, 144, 147]. Усталостью этот процесс назван по той причине, что трещины в образце растут постепенно, что незаметно в течение длительного периода. Это длительный, прогрессирующий процесс, протекающий при непременном условии многократных повторных нагрузок. [c.19]

При однопозиционной штамповке на прессах наиболее полно используется технологическая деформируемость заготовок, так как между операциями могут осуществляться разупрочняю-щая термическая обработка (РТО), возобновление подсмазочного слоя и слоя смазочного материала. Выбор технологии подготовки поверхности состава смазочного материала не зависит от конструктивных особенностей штампа и тем более от конструктивных особенностей пресса. Штамповка на прессах позволяет получать конструктивные элементы заготовок с помощью выдавливания (поперечного, радиального и совмещенного), устанавливать специальные устройства для регулирования напряженного состояния в очаге деформации и кинематики течения металла. Решить эти задачи при использовании одно- и многопозиционных прессов-автоматов, как правило, трудно. [c.17]

В соответствии с технологическим процессом штамповки пальцев с полупустотелой головкой, принятым в отечественной автомобильной промышленности, на первом переходе формируют заготовку в виде стержня с конусом и полусферической головкой на конце. Заготовка получается за один ход ira первой позиции многопозиционного автомата из исходной заготовки, диаметр которой равен диаметру подголовка. На второй позиции обратным выдавливанием получают полость и на третьей обжимом образуют полупустотелую головку. За четыре перехода [Пат. 1332237 (Великобритания)] штампуется палец с более глубокой полостью в головке, что дополнительно снижает массу детали. Однако оба описанных выше метода имеют суш,с-ствониые недостатки. Штамповке, как обычно, подвергается заготовка с диаметром близким к диаметру подго-лопка. В головке создаются значительные суммарные деформации, особенно по наибольшему диаметру шаровой головки, что может привести к появлению трещин. Высокие давления при обратном выдавливании, неблагоприятная кинематика течения металла отрицательно сказываются на стойкости рабочего деформируюш,его инструмента. Различные части детали в процессе штамповки по-разному деформируются, что отрицательно сказывается на эксплуатационных свойствах деталей. [c.135]

Основными особенностями при обратном выдавливании таких деталей следует считать большую неравномерность течения металла в стенку коробок и низкую стойкость рабочего инструмента. На рис. 57, а представлена конструкция штампа для выдавливания, а йа рис. 57, бив показаны конструкция соответственно пуансона и составной матрицы, позволяющие исключить проворот заготовки в матрице при штамповке и повысить ее стойкость (при этом заготовка остается на пуансоне). На рис. 58 представлена конструкция штампа [А. с. 742026 (СССР)], позволяющая получать коробчатые детали с ровным верхним торцом и исключить операцию обрезки стенок по высоте. В верх, ней плите 1 штампа расположен узел крепления пуансона 2 с закрепленным в нем пуансоном 3. К плите I крепятся также упоры 8 и прижимное устройство, состоящее из направляющих 10, прижима 11 и упругих элементов 13. На нижней плите 5 смонтированы неподвижный элемент матрицы 14, выталкиватель 16, механизмы подъема 9 стенок матрицы 4 и механизм возврата 15. Упоры 12 служат для регулирования времени действия прижима И. Буфер 17 служит для смягчения удара во время возвращения стенок матрицы 4 в исходное положение. Направление верхней плиты осуществляется по колонкам 6 и втулкам 7. Штамп работает следующим образом. Плита 1 движется вниз до соприкосновения пуансона 3 и рабочей части прижима И с заготовкой, установленной на матрицу 14. При достижении силы, необходимой для деформирования, металл заготовки начинает вытекать в зазор между пуансоном 3 и стенками матрицы 4. При этом под действием прижима 11, действующего на верхний торец за- [c.189]

В 1868 г. Сен-Венан был избран в члены Академии наук и оставался в ней авторитетнейшим специалистом по механике до конца своей жизни. Он продолжал активно работать в области механики твердого тела, особенно интересуясь проблемами колебаний и пластической деформации. К последней теме его внимание было привлечено экспериментальными исследованиями Треска (Tres a) по пластическому течению металлов под большим давлением ). В то время это было совершенно новым полем исследования, и Сен-Венан первый сформулировал основные уравнения теории пластичности и пользовался ими в решении некоторых практических задач. [c.282]

Металлографический метод может разрешить ряд вопросов, связанных с процессом резания. Пользуясь этим методом, можно получить ясное представление об изменении TpyK jypbi стружки и слоя, прилегающего к обработанной поверхности. Если первоначальная структура крупнозернистая, то в результате резания происходит ее измельчение кроме того, в результате пластических деформаций первоначальные зерна при резании могут удлиняться и структура может перейти в волнистую. Далее металлографический метод может дать указание о степени пластической деформации в зоне резания, а также о направлении течения металла и о направлении сдвигов. Элемент стружки, подвергавшийся сжатию, деформируется весьма неравномерно в разных точках. Частицы металла, лежащие ближе к передней грани, деформируются гораздо сильнее. В результате неравномерности деформаций между частицами металла появляются сдвиги, плоскости которых направлены под углом к плоскости скалывания. Кроме того, появляются мелкие трещины, придающие обрабатываемой поверхности шероховатый вид. Как показали опыты, проведенные с малыми скоростями резания ( К=1 мм/мин), давление резания не остается постоянным в течение всего периода скалывания отдельных элементов стружки. Оно достигает максимума в начале скалывания, т. е, в момент наибольшей деформации элемента, и падает до минимума в конце скалывания элемента, при этом к концу скалывания давление не падает до начальной величины, что объясняется тем, что осаживание второго элемента стружки начинается несколько раньше, чем заканчивается скалывание первого элемента. Число колебаний в единицу времени, связанное с периодическим изменением давления резания, очевидно, будет зависеть от времени, потребного на образование одного элемента стружки. При обычно применяемых на практике скоростях резания очень трудно на диаграмме давления резания обнаружить амплитуды колебаний, соответствующие моменту образования отдельных элементов стружки, поэтому обычные измерительные приборы (особенно гидравлического типа) не в состоянии регистрировать все тонкости процесса резания, и вместо волнистой кривой усилия резания записывают почти прямую линию. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...