Совместная работа упругих элементов

СОВМЕСТНАЯ РАБОТА УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.225]

Рис. 6-39, Совместная работа упругих элементов.

Разработаны приближенный и точный методы определения напряжений в оболочке спиральной камеры, основанные на методах симметричной деформации оболочки вращения. Полученные методы дают возможность оценить величину максимальных напряжений в месте перехода оболочки спирали в статор при учете совместной работы упругой оболочки спирали с упругим элементом статора, а также построить эпюру напряжений вдоль любого меридионального сечения спиральной камеры. На основе предложенных ЦКТИ методов разработана новая, более рациональная по прочности конструкция статора, более развитая в направлении спирали и более ужесточенная. [c.164]

Индукционный датчик работает совместно с упругим чувствительным элементом — плоской мембраной. Воздушный зазор между мембраной и сердечником катушки входит в магнитную цепь датчика и определяет индуктивное со- [c.162]

Исследование модели при загружении торцовой диафрагмы. Работу модели в упругой стадии ее поведения при загружении торцовой диафрагмы изучали при нагрузке 2000 Н. При этом в работу включался лишь небольшой участок оболочки, примыкающий к загруженной ферме (рис. 2.61), в незагруженных диафрагмах усилия не возникали. При сосредоточенных силах на контуре так же будут работать и отдельно стоящие оболочки. Зона активной работы оболочки составляла 5—10% ее пролета. Наибольшие нормальные силы, действующие вдоль контура, зафиксированы в месте примыкания оболочки к диафрагме. Нормальные силы и изгибающие моменты по сечениям, перпендикулярным к контуру, меняют свой знак. В месте примыкания оболочки к диафрагмам действуют положительные моменты (растянута нижняя грань), а на некотором удалении от контура — отрицательные. Между оболочкой и диафрагмой действуют усилия растяжения. Таким образом, для обеспечения совместной работы оболочки и диафрагм, загруженных сосредоточенными силами, необходимо предусматривать заделку арматуры оболочки в верхнем поясе контурных элементов. [c.126]

Разнородные элементы, из которых составлена балка, должны быть соединены так, чтобы обеспечивалась нх совместная работа. В таком случае поперечные сечения балки при чистом изгибе остаются плоскими. В приводимых формулах предполагается, что плоскость симметрии сечения совпадает с плоскостью действия изгибающею момента М и поперечной силы Q. Сечение балки из разнородных материалов приводится к сечению однородной балки путем умножения площади каждой работающей части сечения на отношение модуля продольной упругости ее материала к модулю упругости, выбираемому за основной. [c.94]

Кинематические пары с жесткими звеньями для относительно небольших линейных, угловых или их совместных перемещений в ряде случаев могут быть заменены неподвижными соединениями с промежуточным элементом высокой упругости, что имеет ряд преимуществ, как будет показано далее. Взаимное смещение звеньев в процессе их работы достигается за счет деформации специальной эластичной детали при этом внешнее трение скольжения или качения заменяется внутренним трением упругого элемента из резины. Это соединение выполняется в виде резинометаллического шарнира. [c.334]

Следует отметить, что кинематические пары, предназначенные для относительно небольших линейных, угловых или совместных перемещений, в некоторых случаях могут быть заменены соединениями с промежуточным элементом высокой упругости. При этом взаимное смещение звеньев в процессе их работы достигается за счет деформации эластичного слоя и внешнее трение скольжения или качения заменяется внутренним трением упругого элемента, обычно выполненного в виде резинометаллической втулки. Такие втулки применяются в ряде узлов шасси автомобиля (втулки рессорных пальцев, элементы упругих карданов). Аналогичная конструкция в резиновых башмаках применяется для крепления концов рессоры. [c.305]

В амортизаторах очень часто упругие элементы работают совместно. Примеры последовательного и параллельного соединения упругих элементов в амортизаторе показаны на рис. 6-39. На рис. 6-39,а показано последовательное, на рис. 6-39,6 — параллельное соединение шайбы и втулки. Под схемами амортизаторов представлены графики, позволяющие определить усилия Р1 и Рг, приходящиеся на каждый упругий элемент, деформации 61, 62 и б каждого элемента и всего амортизатора в целом, а также напряжения в указанных элементах. [c.225]

Предлагаемый метод расчета металлоконструкций кранов с жесткой подвеской груза основан на рассмотрении их как единой упругой многомассовой системы и является общим для всех типов кранов с жесткой подвеской груза. Этот метод расчета дает возможность определять динамические нагрузки при раздельной и совместной работе механизмов кранов в различные периоды их работы (пуск, торможение, наезд на упор и т. д.). Приведенная методика расчета может быть использована при конструировании новых и модернизации существующих кранов, что позволит увеличить прочность наиболее нагруженных элементов металлоконструкций и надежность крана в целом. [c.373]

При наличии каждого из указанных видов нагружения происходит совместная работа шасси автомобиля, кузова и связывающих их упругих элементов. При всех вариантах закрепления кузова задача оказывается статически неопределимой. Теоретическое исследование работы конструкции усложняется в тех случаях, когда передача нагрузок от кузова к раме шасси осуществляется с помощью деревянных брусьев. В этом случае кузов можно считать лежащим на упругом основании с переменным коэффициентом податливости, причем закон изменения этого коэффициента может быть найден только в результате раскрытия статической неопределимости системы. В данной работе при приближенном решении этой задачи непрерывный деревянный брус [c.223]

Обычно трубную решетку теплообменника жесткой конструкции рассчитывают по уточненной методике. Решетку рассматривают как круглую пластину, опертую и защемленную по краям и находящуюся на так называемом упругом обобщенном основании. В этом случае предполагают, что при прогибе решетки каждая труба создает упругие осевую реакцию и изгибающий момент и это воздействие со стороны труб распределено осесимметрично по перфорированной части решетки. Такая схема обеспечивает получение решения с учетом совместной работы основных несущих элементов конструкции как системы корпус—трубная решетка— трубы пучка. [c.167]

Kii), нарастающей с каждым циклом. При этом приращения пластических удлинений элементов за каждый цикл, исключая первый, удовлетворяют условию совместности деформаций (1.7). Первый цикл привел к возникновению в системе остаточных усилий, которые максимально расширили диапазон ее упругой работы. Эти усилия при последующем (стабильном) нарастании деформаций сохраняются неизменными (ординаты точек 2, 4. ..). [c.17]

Коэффициент X при работе конструкции в пределах упругости равен X = 0,8. Рекомендуемое значение X получено из условия совместности деформации ребер, находящихся в одноосном напряженном состоянии, и стенки, материал которой- находится в двухосном растяжении. Напряженное состояние клетки принималось безмоментным, т. е. любой достаточно большой элемент, вырезанный из оболочки, нагружен только равномерно распределенными кольцевыми и меридиональными усилиями. Материал принимался идеально упругим, изотропным. [c.198]

Для аналитического определения упругих постоянных материалов, армированных волокнами, наибольшее распространение получил метод приведенного сечения [ПО]. Этот метод основан на предположении, что оба компонента системы деформируются совместно и следуют закону Гука. Аналогичный подход развит в работе [133]. В работах [120, 121] предложены аналитические зависимости для определения упругих постоянных материалов, армированных параллельными круглыми волокнами. Упругие постоянные определены для гексагонального и произвольного расположения волокон. Задача решена вариационным методом в предположении, что полимерное связующее и стекловолокно линейно упруги, изотропны и однородны. Полученные результаты в отличие от результатов, определенных по методу приведенного сечения, учитывают величины коэффициентов Пуассона для составляющих материалов. Точное решение задачи о растяжении бруса, армирующие элементы которого имеют квадратичное расположение, рассматривается в работе [77]. На основе анализа решения в этой работе предложены приближенные формулы для усредненных характеристик материалов. [c.100]

Хотя в этой области было опубликовано огромное число работ, теории армировдния не было создана, так как не была преодолена основная трудность как записать условие совместной работы упругих элементов в сингулярных точках Исследователи обычно уходили от ответа на этот вопрос, отказьшаясь от таких полезных абстракций, как точка, идеально тонкий стержень и т.п. Получающиеся в результате простые, но трудоемкие задачи П1ЖХ0дш10сь решать или грубо, приближенно, или на ЭВМ. Таким образом, создание рациональной и строгой теории армирования является одной из стержневых проблем механики разрушения композиционных материалов. [c.5]

Условие совместной работы упругого континуума и сингулярного армирующего элемента в критическом состоянии записывается при помощи инвариантных Г-интегралов вдоль замкнутой поверхности, охватьшающей сингулярность поля. Величину такого Г-интеграла будем назьшать Г-выче-том поля в соответствующей сингулярности. Как известно [1], Г-вычет не зависит от формы и размеров замкнутой поверхности, охватьшающей рассматриваемую сингулярность поля. [c.135]

Кинематические ограничения, наложенные на перемещения точек модели, качественно характеризуют степень стеснения при совместном деформировании структурных элементов. Отметим, что наложение этих ограничений не единственно. Если предположить однородность поля перемещений по нормали к граням каждого структурного элемента в любом сечении куба (см. рис. 5.2), то для растяжения-сжатия модели получим завышенные характеристики жесткости. При этом расчет усложнится на порядок вместо 27 уравнений получим 81. Аналогичная модель трехмерноармированного материала была рассмотрена в работе [121]. Расчет констант для нее проводили методами теории упругости с наложением упомянутых выше кинематических условий на гранях каждого элемента. Решение граничной задачи методом конечного элемента [c.138]

Замена трения скольжения внутренним трением упругого элемента. Кинематические пары с жесткими звеньями предназначены для относительно небольших линейных, угловых или их совместных перемещений, в ряде случаев могут быть заменены неподвижными соединениями с промежуточным элементом высокой упругости. Взаимное смещение звеньев в процессе их работы достигается за счет деформации эластичного слоя при этом внешнее трение заменяется внутренним трением упругого элемента. Такие соединения выполняются в виде резино-металлических шарниров в различных конструктивных вариантах. На рис. 5 показано крепление рессоры в резиновом башмаке. Резино-металлнческие шарниры обладают такими преимуществами отсутствует износ от внешнего трения отпадает необходимость в смазке и установке уплотняющих устройств упрощается уход уменьшается вес в узлах подвески амортизируются удары, что способствует бесшумности хода. [c.154]

После выполнения операций по выверке валов насоса и электродвигателя в геометрическую ось приступают к центрированию этих валов методом совместного поворота ротора на 360°. Данный метод позволяет проверить перпендикулярность зеркала диска пяты к оси агрегата и излом линии валов в местах соединений. На насосах используют муфты двух типов эластичные и зубчатые. У первых конструкций ПДН применены эластичные муфты. Эти муфты относятся к упругодемпфирующим используемые в них упругие элементы — вкладыши, изготовленные из резины, допускают не только смещение валов, но и обеспечивают смягчение толчков и демпфирование крутильных колебаний. Однако эти муфты сложны в изготовлении. В целях обеспечения надежной работы муфты их резиновые вкладыши при изготовлении подбирались по массе и жесткости, а зубья полумуфт проходили индивидуальную подготовку, в результате чего между муфтами и ГЦН отсутствовала взаимозаменяемость, что ухудшало производство ремонтных работ. [c.66]

Измерительные тензопреобразователи. В практике научных исследованийе для измерения переменного во времени давления, а также деформации деталей механизмов и машин широкое распространение получили тензопреобразователи. (тензорезисторы). Работа их основана на зависимости электрического сопротивления упругого тела от его деформации. Измерительный тензопреобразова-тель работает обычно совместно с одним из видов упругих чувствительных элементов (плоской мембраной, трубчатой пружиной и т. д.) и служит для получения выходного сигнала, удобного для дистанционной передачи на вход в измерительное устройство давления. [c.162]

Здесь представим только общие соображения по расчету нелинейных систем, поскольку эта тема выходит за рамки данной работы. Нелинейные задачи деформирования стержней, пластин и оболочек весьма разнообразны и каждая задача требует индивидуального подхода. Однако, если нелинейные модули образуют целостную систему, то для узловых точек (линий) всегда будут справедливы уравнения равновесия между статическими параметрами и уравнения совместности перемещений между кинематическими параметрами. Это значит, что топологическая матрица С в алгоритме МГЭ для нелинейных систем будет формироваться из анализа матриц X ж Y точно так же, как для упругих систем. Основные же трудности решения нелинейных задач заключаются в определении внутреннего содержания матриц А В, т.к. построить фундаментальные функции нелинейных дифференциальных уравнений за небольшим исключением не удается. В этой связи получили развитие различные подходы к решению нелинейных краевых задач [83]. К первому направлению относятся проекционные и вариационные методы типа методов Бубнова и Ритца, методы конечных разностей и конечных элементов. Этими методами нелинейные краевые задачи сводятся к системам нелинейных [c.512]

Формулы (7.2) —(7.5) можно взять за основу при выводе жесткостных характеристик конечных элементов, оеуществт ляя при этом независимую аппроксимацию функций Uz, Х и 9у по их узловым значениям. Как следует из (7.1), совместность перемещений обеспечивается, если каждая из этих функций непрерывна на границах между элементами. Так же как и в случае плоской задачи теории упругости, выполнить это условие можно, например, с помощью изопараметрической формулировки конечных элементов. Следовательно, здесь открываются широкие возможности для введения конечных элементов произвольной формы, в том числе криволинейных. Но применение подобных элементов к расчету тонких пластин до последнего времени было ограниченным из-за чрезмерной жесткости элементов, которая обусловлена ложными деформациями поперечного сдвига и появляющимися при чистом изгибе пластины. В работе [38] показано, что и в случае изгиба пластин эффективным средством борьбы с ложными деформациями поперечного сдвига является использование минимально допустимого порядка интегрирования соответствующих членов при вычислении матрицы жесткости элемента. Несколько конечных элементов, полученных таким способом, представлено в следующем параграфе. Они могут успешно использоваться при расчете как тонких, так и сравнительно толстых пластин. [c.230]

Нагрузки па вал обычно передаются через сопряженные с ним детали (зубчатые колеса, шкивы, муфты, подшипники). Передающиеся на вал нагрузки в зависимости от ряда условий (жесткости сопря>кенных элементов, специфики их работы, точности изготовления и сборки узла) фактически распределяются вдоль рабочих элементов по различным закономерностям, определяя тем самым характер распределения усилий но валу. Расчетные нагрузки, распределенные по длине зубьев зубчатых колос, пальцев упругих муфт, вкладышей подшипников скольжения, вдоль шпонок, зубьев шлицевых валов, при составлении расчетной схемы вала обычно принимают за сосредоточенные силы, приложенные по середине длины элементов, передающих силы или моменты. Поскольку вал и ступицы работают совместно, можно точнее вести расчет вала на действие двух сосредоточенных сил, приложенных на расстоянии (0,25ч-0,35) I от кромок ступицы, где I — длина ступицы (рис. 3). Меньшие зпачеиия смещения точек приложения сил соответствуют жестким ступицам и неподвижным посадкам, большие — податливым ступицам и подвижным посадкам. [c.102]

Расчетные нагрузки, распределенные по длине зубьев зубчатых колес, пальцев упругих муфт, вкладышей подшипников скольжения, вдоль шпонок, зубьев шлицевых валов и т. п., при составленпи расчетной схемы вала обычно принимают за сосредоточенные силы, приложенные по середине длины элементов, передающих сплы или моменты. Поскольку вал и стуница работают совместно, точнее вести расчет вала на действие двух сосредоточенных сил, при.то-женных на расстоянии (0,25 -ь 0,35) I [c.217]

В случае заполнителей из ребристых конструкций возможны и другие формы местной потери устойчивости. При сотовом заполнителе возможно внутрисотовое искривление работающих совместно элементов внешних слоев ( донышек сот ) и элементов самих сот [7], при заполнителе типа гофра возможны местные искривления внешних слоев, работающих совместно с гофром [5, 7]. Эти задачи были решены энергетическим методом в предположении упругой работы конструкции. Рассматривался ряд возможных форм потери устойчивости и были установлены наиболее опасные формы. Для конструкций, рабогающил неупруго, критические нагрузки сперва определяют в предположении упругой работы, а затем производят пересчет с помощью приближенного приема, аналогичного используемому для задач общей устойчивости. [c.254]

Учету пространственной работы сооружений посвящена, работа [21] и др. Изложенный в ней метод основан на расчленении пространственной конструкции на плоские элементы, а нагрузка основана на части, позволяющие удовлетворить условия совместности деформаций по линии сопряжений расчлененных частей здания. Взаимодействие между расчлененными плоскими элементами моделируется упругими связями. Сейсмическую нагрузку по площади перекрытий принимают равномерно распределенной. Эту методику удобно использовать для конструкций, в которых можно принять, что формы изгиба расчлененных вертикальных элементов подобны. Практически точные результаты можно получить для зданий с регулярно расположенными конструкциями. В более сложных случаях следует црименять методику непосредственного определения форм и частот собственных колебаний сооружений из решения вековых уравнений с помощью ЭВМ для пространственных расчетных схем с сосредото-чекны1ми массам , [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...