Магнитные цепи

Электротехническую сталь, предназначенную для магнитных цепей электрических машин, аппаратов и приборов, поставляют в виде рулонов, листов и резаной ленты. Горячекатаную тонколистовую сталь выпускают следующих марок 1211, 1212, 1213, 1311, 1312, 1313, 1411, 1412, 1413, 1511, 1512 и др. [c.309]

Графо-аналитические алгоритмы расчета коэффициентов магнитной цепи можно аппроксимировать статистическими уравнениями, полученными методами планирования эксперимента. Некоторые уравнения аппроксимации, пределы изменения факторов и максимальные погрешности аппроксимации приведены в табл. 4.1 [8]. [c.99]

Функция ho зависит от конструктивных и обмоточных данных, тока возбуждения и для своего определения требует расчета магнитной цепи индуктора с учетом рассеивания. Поэтому ho нельзя выразить аналитически через геометрические размеры индуктора, как в предыдущем примере. Следовательно, частные производные Ла по геометрическим размерам неизвестны и аналитический подход к решению задачи невозможен. [c.105]

Например, в быстрых расчетных моделях СГ средней и малой мощности можно выделить следующие типовые блоки 1) расчет геометрии активных частей 2) расчет обмоточных данных 3) расчет ненасыщенных параметров (активных и индуктивных сопротивлений) 4) расчет магнитной цепи в установившемся режиме 5) расчет насыщенных параметров 6) расчет потерь и КПД [c.124]

Рис. 5.4. Структурный граф электромагнитного расчета авиационных синхронных генераторов нд — номинальные данные ОЛ — обмоточные данные t — полюсное деление I—активная длина в — воздушный зазор а — полюсное перекрытие — ширина в высота паза якоря fnj — МДС приведенной реакции якоря г,, х,. — относительные параметры Oj — коэффициенты магнитной цепи Е , — ЭДС, магнитный поток и индукция в воздушном зазоре Е , — то же. по про-

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Схема простейшего ЭМУ показана на рис. 26.1. Оно состоит из двух основных элементов одной или нескольких обмоток 2 и магнитной цени. С помощью обмотки создается магнитный поток, а магнитная цепь является его проводником. Магнитный поток проходит через воздушные зазоры и магнитопровод из ферромагнитных материалов. Магнитопровод состоит из сердечника 1 с полюсным наконечником 5, подвижного элемента — якоря [c.302]

Часть полного магнитного потока Ф, проходящая через рабочий зазор 8, называется рабочим магнитным потоком н обозначается Фг. Этот поток обусловливает силы, под действием которых совершается перемещение якоря. Часть потока Ф, которая не замыкается через рабочий воздушный зазор, называется потоком рассеяния, или утечки, и обозначается Фу (рис. 26.1). Значение рабочего потока Ф , зависит от конфигурации магнитной цепи и размера 8 зазора. Следовательно, поток Фй изменяется при движении якоря. [c.302]

Схемы замещения (СЗ) являются удобным и широко распространенным средством анализа установившихся режимов работы ЭМ. Известно большое количество разнообразных СЗ, используемых для решения различных конкретных задач. Достигнутый в теории ЭМ уровень обобщений дает возможность построения для ЭМ разного типа единой универсальной СЗ. Для электродвигателей возможна, в частности, унификация на базе СЗ АД, выделение в которой активных и индуктивных параметров статора (Г1, Х1), намагничивающего контура (/"с о) и ротора хорошо согласуется со структурой схемы замещения магнитной цепи ЭД. [c.114]

Основная сложность практического анализа связана с необходимостью учета в общем случае нелинейности параметров СЗ, что особо существенно в режимах регулирования ЭД. Это заставляет проводить в ходе расчета последовательную коррекцию коэффициента насыщения магнитной цепи (или коэффициента ЭДС = ,/[/1), а для ЭД гистерезисного типа также и магнитного состояния ротора (индукции Вр). [c.117]

Поиск оптимальных значений параметров управления проводился методами поисковой оптимизации с учетом заданных ограничений по току и потребляемой мощности. При определении параметров двигателя на каждой частоте вращения учитывалось влияние насыщения магнитной цепи по алгоритму, представленному в 6.4. [c.226]

Магнитное сопротивление R, , / , — скалярная величина, равная отношению разности магнитных потенциалов па рассматриваемом участке магнитной цепи к магнитному потоку па этом участке [c.135]

Генри в минус первой степени равен магнитному сопротивлению магнитной цепи, в которой намагничивающая сила (разность магнитных потенциалов) 1 А создает магнитный поток 1 Вб. [c.135]

Индукционный датчик работает совместно с упругим чувствительным элементом — плоской мембраной. Воздушный зазор между мембраной и сердечником катушки входит в магнитную цепь датчика и определяет индуктивное со- [c.162]

Генри равен магнитной проводимости магнитной цепи с магнитным сопротивлением 1 Гы . [c.15]

В любом из этих приборов в магнитную цепь, содержащую постоянный магнит, входит также и воздушный зазор. Магнит работает при наличии размагничивающего поля, и мы наблюдаем не истинную остаточную индукцию а кажущуюся индукцию В г. Следовательно, свойства постоянного магнита определяются характером изменения индукции от поля по петле гистерезиса, лежащей во втором квадранте (рис. 139) этот участок называется кривой размагничивания. [c.197]

В том случае, когда в магнитной цепи имеется материал с высокой проницаемостью, используемый, например, в качестве магнитопровода, важно, чтобы магнитное сопротивление этого материала (L/цЛ) было существенно меньше магнитного сопротивления зазора (LJA ). [c.200]

Прибор предназначен для импульсного намагничивания в открытой магнитной цепи соленоида относительно коротких массивных изделий с малой проницаемостью формы. [c.31]

Для контроля толщины немагнитных покрытий на ферромагнитной основе широкое распространение получили индукционные толщиномеры. Их действие основано на определении изменения магнитного сопротивления (проводимости) магнитной цепи, состоящей из ферромагнитной основы (деталь), преобразователя прибора и немагнитного зазора между ними, который является объектом измерений. [c.61]

В приведенных способах улучшение однородности достигается за счет уменьшения величины поля при неизменной величине рабочего зазора. Это обусловлено дополнительным расчленением магнитной цепи. [c.222]

Н, 50НП 0,15—0,3 0,3—0,6 49—50,5 N1 0,2 Си ) ритных силовых трансформаторов, дросселей, реле и деталей магнитных цепей, работающих при повышенных индукциях, без подмагничивания или с небольшим подмагничиванием [c.281]

В качестве моментных загружателей применяют фрикционные или норсликовые электромагнитные муфты и электрогидравличе-ские загружатели. При применении фрикционных электромагнитных муфт одна из половин муфты неподвижна, другая связана с валом оператора. При отсутствии нагрузки и соответствующего сигнала управления половинки муфт свободно скользят друг относительно друга и оператор не ощущает нагрузки на своем валу. При подаче сигнала с измерителя (датчика) моментов на обмотки управления одной из половинок муфты в ее магнитной цепи создается магнитный поток, который охватывает подвижную половинку муфты и прижимает ее к неподвижной. Чем больше сигнал, тем больщий момент ощущает оператор. [c.334]

Электрические и магнитные цепи широко используются для моделирования электромагнитных процессов ЭМП в инженерном проектировании. При этом по аналогии с обобщенной моделью ЭМП ( 3.1) обычно ограничиваются классом взаимовращающихся магнитосвязанных электрических цепей типа L и нелинейных магнитных цепей с сосредоточенными параметрами. С помощью электрических цепей типа / —L моделируются обмотки ЭМП или их фазы, а с помощью магнитных цепей — магнитопровод на участке полюсного деления. [c.82]

Пример 2. Расчет магнитной цепи явиопОлюсной синхронной машины в системе координат [d, q требует вычисления ряда коэффициентов, учитывающих разложение магнитного поля на оси d, q, конфигурацию воздушного зазора и конструктивные различия обмоток статора и ротора (распределенная и сосредоточенная). [69]. Достаточно точное определение этих коэффициентов является трудоемким и ведется с помощью громоздких уравнений и расчетных кривых. [c.99]

Как уже указывалось, АСГ представляют собой трехмашинный агрегат из каскада трех ЭМП явнополюсного генератора СГ), возбудителя (В) и подвоз-будителя ПВ). Поэтому в структуре ЭЭС его можно представить тремя функциональными элементами СГ, В и иВ. Для каждого элемента известны математические модели различной степени детализации и сложности. Поэтому выбор модели надо осуществлять целенаправленно исходя из интересующих задач моделирования в целом. Например, для СГ удобна модель в виде полных уравнений Парка —Горева в осях d, q, О с учетом насыщения магнитной цепи по раздельным характеристикам статора и ротора. Для сочленения модели СГ с [c.226]

Магнитная проводимость А—скалярная величина, равная отношению магнитного потока в рассматриваемом участке магнитной цепи к разности магнт-ных потенциалов в этом участке [c.136]

Индуктивный преобразователь представляет собой катущку индуктивности. Входная величина х—линейное (или угловое) перемещение— оказывает воздействие на параметры катущки, от которых зависит ее индуктивность. Наибольщее распространение получили простейшие преобразователи с изменением длины б или эффективной площади 5 воздушного зазора в магнитной цепи катушки. [c.144]

На средней частоте используются трансформаторы с замкнутой магнитной цепью броневого типа. Особенностью трансформаторов является высокая концентрация электромагнитной энергии и малые габариты, что позволяет встраивать их в закалочные станки и технологические линии. В некоторых многопозиционных станках, например в станках для закалки коленчатых валов, требование малых размеров трансформаторов является одним из основных. Трансформаторы универсальных закалочных установок и регулировочные автотрансформаторы кузнечных нагревателей должны иметь переменный коэффициент трансформации. Закалочные трансформаторы работают на нагрузку с коэффициентом мощности 0,2—0,4, часто в повторнократковременном режиме. Все трансформаторы имеют водяное охлаждение обмоток и магнитной цепи. Имеются три основные конструкции трансформаторов. Трансформаторы с цилиндрическими обмотками (ВТО-500, ВТО-1000) имеют одновитковую вторичную обмотку и помещенную внутрь нее много-витковую первичную. Магнитная система охлаждается радиаторными листами с припаяины.мп к ним трубками охлаждения. Трансформаторы просты II экономичны, но для изменения коэффициента трансформации ( гр) требуют смены перпичной обмотки. Серийно такие трансформаторы не выпускаются, но изготавливаются многими заводами для своих потребностей. Мощность трансформаторов 500 и 1000 кВ-А, частота 2,5 и 8 кГц. Трансформатор ТВД-3 имеет дисковые первичные и вторичные обмотки, что обеспечивает хорошее использование меди. Трансформатор имеет 44 ступени трансформации за счет переключения первичных и вторичных витков. Мощность 2000 кВ-Л, частота 2,5—8 кГц [41]. [c.170]

Только в системе Fe—Со имеются сплавы, у которых намагниченность насыщения (4itys) примерно на 13% выше намагниченности насыщения чистого железа. Эти сплавы используют в магнитных цепях электромагнитов и постоянных магнитов в тех случаях, когда нужно получить значительные индукции при одновременном уменьшении массы и размеров приборов. [c.170]

Сплавы 45 Н и 50 Н обладают наиболее высокой индукцией насыщения, поэтому Они применяются для сердечников малогабаритных силовых трансформаторов, дросселей и деталей магнитных цепей, которые работают при повышенных индукциях без подмагни-чивания или с небольшим подмагничиванием. Сплав 50НХС обладает повышенным сопротивлением и используется для сердечников импульсных трансформаторов и устройств связи звуковых и высоких частот. [c.97]

В электротехнике используют материалы с большой зависимостью магнитной проницаемости от температуры для температурной компенсации (термокомпенсации) магнитных цепей. Из них изготавливаются магнитные шунты, с помощью которых достигается температурная стабильность магнитных свойЬтв цепей с постоянным магнитом. С увеличением температуры магнитный поток в рабочем зазоре основного магнита падает. Это изменение компенсируется возрастанием магнитного сопротивления шунта. Термомагнитный материал шунта должен иметь магнитную проницаемость, которая сильно зависит от температуры в рабочем диапазоне от —70 до +80 °С, и точку Кюри, близкую к рабочей температуре установки. [c.98]

Бариевые магниты обладают высокой стабильностью при воздействии магнитных полей, вибрации и ударного воздействия, их можно использовать в магнитных цепях, работающих в высокочастотных полях, так как сопротивление бариевых магнитов велико (до 10 —10 Ом-м). Бариевые магниты не содержат дефицитных материалов и примерно в 10 раз дешевле магнитов из ЮНДК. [c.109]

При полюсном намагничивании деталей и контроле способом остаточной намагниченности величина последней может быть значительно меньше требуемого из-за саморазмагничива-юш,его поля полюсов детали. Поэтому при контроле способом приложенного поля внешнее намагничиваюш,ее поле должно быть таким, чтобы оно могло компенсировать магнитное поле полюсов. При намагничивании постоянным магнитным полем при медленном его уменьшении и контроле способом остаточной намагниченности можно проверять детали с удлинением не менее 25 (под удлинением здесь понимается отношение наибольших размеров детали в направлении намагничивания и в перпендикулярном ему направлении). При намагничивании деталей переменным и импульсным токами (или при быстром выключении постоянного тока) удлинение может составлять не менее 3—5 за счет того, что намагничивается только поверхностный слой 1 и при выключении намагничивающего поля магнитные линии поверхностной части детали могут замыкаться через внутреннюю часть 2 детали, создавая как бы замкнутую магнитную цепь (рис. 12). Амплитуда намагничивающего поля должна быть такой, чтобы поверхностный слой был намагничен до насыщения, а время уменьшения намагничивающего поля от максимального значения до нуля не должно превышать 5-10-= с. [c.36]

Намагничивание с созданием псев-дозамкнутой магнитной цепи невозможно, если наименьший размер детали в направлении, перпендикулярном к направлению намагничивания, меньше 5—10 мм (в зависимости от магнитных свойств материала детали). Это связано с тем, что детали намагничиваются переменным или импульсным полем полностью и невозможно замыкание магнитного потока через внутреннюю часть детали. [c.36]

Основой их развития послужил метадин — электромашинный усилитель с поперечным полем, предложенный еще в 1929 г. К. И. Шенфером. Метадин представлял собой машину постоянного тока специальной конструкции с двойным комплектом щеток и особым устройством магнитной цепи он обеспечивал возможность плавного регулирования скорости [8]. [c.116]

Еще одна разновидность конструкции феррозонда с поперечным возбуждением изображена на рис. 4, в [51]. В этой конструкции используются два трубчатых сердечника, продольные оси которых располагаются параллельно. Осевой провод проходит последовательно через оба сердечника, образуя цепь возбуждения. Измерительная обмотка наматывается поверх обоих сердечников. Разработка последней конструкции может быть оправдана лишь в том случае, если в ней использовать готовый комбинированный провод (ферромагнитный материал осажден непосредственно на поверхность медной проволоки). Изогнутый в виде петли и уложенный в какой-либо каркас так, чтобы образовались параллельные участки длиной 10—15 мм, такой провод сразу же образует и цепь возбуждения и магнитную цепь. Достаточно намотать поверх этого провода в перпендикулярном направлении 100— 200 витков обычного медного провода, чтобы получить простейший феррозонд, обладающий на частотах порядка 100 кгц вполне приемлемой чувствительностью (1—3 мкв1у). [c.56]

Рис. 1. Блок-схема установки (а) и электрическая цепь, эквивалентная магнитной цепи для образца в машине (б) I — образец 2 — испытательная машина 3 — милливеберметр или микровеберметр 4 — миллиамперметр 5—выпрямитель 6—регулятор напряжения 7—стабилизатор напряжения

Для измерения магнитных характеристик материалов на стержневых образцах в разомкнутой магнитной цепи применяется вибрационный метод измерения. Это обусловлено такими достоинствами метода, как высокая чувствительность, возможность создания достаточно простой и высокопроизводительной магнитоизмерительной аппаратуры и автоматизации процесса измерений в целом. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...