Решетка трубная теплообменника

Кольцевой вариант ввода потока может оказаться лучшим для аппаратов, в которых рабочими элементами являются набор труб с длиной, обеспечивающей необходимый коэффициент сопротивления (например, трубные теплообменники), или короткие трубки, заполненные кусковым материалом, создающим требуемое сопротивление (абсорберы и др.). Трубные решетки с достаточным коэффициентом сопротивления вызывают такое же выравнивающее действие, как и описанное выше распределительное устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее спрямляющей (ячейковой) решеткой. [c.214]

Таблица 2.20. Основные размеры кожухотрубчатых теплообменников с неподвижными трубными решетками и теплообменников

Однако практически в случаях щелевой коррозии аппаратуры из титана разрушению подвергались главным образом фланцевые соединения или место контакта труб с трубной решеткой в теплообменниках. Здесь необходимы другие методы защиты. [c.165]

ИЛИ и-образными трубками (фиг. 20-16,г давление рабочей среды полностью передает ся через развальцованные трубки на верх нюю трубную решетку. В теплообменника [c.130]

Обечайки, днища, трубные решетки и другие детали сварной химической аппаратуры (емкостей, колонн, теплообменников, мешалок). Максимальное давление 3 ат. От —196 до 150" С [c.7]

Штампованные узлы, лопасти воздушных винтов. До 150° С Легко деформируется, пластичен, удовлетворительно сваривается, не закаливается. Детали теплообменников, трубные решетки, трубопроводы. От —196 до 120° С Хорошо обрабатываются давлением и резанием, свариваются, термообработкой не упрочняются. [c.9]

Фланцы, мешалки, оси, трубные решетки теплообменников, сварные строительные конструкции. От —20 до 425° С [c.22]

ТИП ТЛ — теплообменник кожухотрубчатый с линзовым компенсатором. с приварными трубными решетками, вертикальный или горизонтальный, с различным числом ходов (фиг. 158) [c.211]

Натрий первого контура проходит дроссельную решетку, выравнивающую расход натрия по сечению теплообменника, и омывает змеевики теплообменника снаружи. Давление в первом и промежуточном контурах создается за счет газовой системы (используется аргон). Теплоноситель промежуточного контура омывает снаружи змеевиковые поверхности нагрева пароперегревателя /7 и испарителей 16 с естественной циркуляцией. В испарителях по стороне натрия в верхней части предусмотрен газовый объем для вывода газообразных продуктов реакции взаимодействия натрия с водой при возможных аварийных разуплотнениях трубной системы. Газовые объемы всех испарителей соединены со специальной емкостью вне парогенераторного помещения. Перегретый пар поступает в общий паропровод 15 и из него к турбинам 10, но может через редукционно-охладительную установку (РОУ) 14 сбрасываться в технологический конденсатор 13. Конденсат этого пара насосом 11 закачивается в деаэратор. [c.84]

Для регулирования температуры пара в котлах с вторичным пароперегревателем используют паропаровые теплообменники. На многих котлах установлены поверхностные пароохладители. В этих теплообменниках имеются трубные решетки, однако в Нормах [Л. 50] не приводится методика их расчета. [c.432]

БОР-60. Конструкция ПТО представлена на рис. 3.20. Для выравнивания потока теплоносителя по сечению межтрубного пространства и в трубах имеются специальные решетки, расположенные во входной камере по первому контуру и в нижнем коллекторе. Для компенсационного температурного расширения отдельных слоев центральной трубы предусмотрены сильфоны в нижней части. Компенсация температурного расширения трубного пучка относительно всей центральной трубы осуществляется также через сильфоны в верхней части теплообменника [3]. [c.90]

Для более равномерного распределения теплоносителя в межтрубном пространстве по периметру и по глубине поток на входе в пучок перераспределяется наклонной перфорированной решеткой. Компенсация температурных деформаций центральной трубы, которая жестко не связана с верхней трубной доской, осуществляется при помощи сильфона, расположенного в верхней части теплообменника [141. [c.100]

Отработка процесса электровзрывной заделки труб в трубные решетки теплообменников сводится к подбору электрических режимов и определению оптимальной конструкции взрывного стержня. [c.316]

Плотность и прочность заделки труб в трубные решетки являются основными показателями качества соединения элементов теплообменника. Для оценки качества электровзрывной заделки труб заводские образцы теплообменников были подвергнуты гидравлическим и механическим испытаниям. [c.323]

Размещение труб в решетках производится по вершинам равносторонних треугольников, по концентрическим окружностям и по вершинам квадратов. Наиболее распространенным способом размещения труб в решетках является первый вариант, количество труб в аппарате при двух способах размещения в решетках указано в табл. 2.13. Размеры отверстий в трубных решетках и перегородках кожухотрубчатых теплообменников при расположении труб по вершинам равностороннего треугольника приведены в табл. 2.14. [c.108]

Таблица 2.17. Теплообменники кожухотрубчатые с неподвижными трубными решетками и кожухотрубчатые с температурным компенсатором на кожухе

Таблица 2.18. Теплообменники кожухотрубчатые сварной конструкции с неподвижными трубными решетками и кожухотрубчатые с температурным компенсатором на кожухе (рис. 2.8)

Кожухотрубчатые аппараты относятся к наиболее изученному типу теплообменников. Технология их изготовления хорошо отработана. Разработаны принципы конструирования и сформулированы рекомендации по их компоновке, размещению труб в трубных решетках и т. д. Методики расчета кожухотрубчатых аппаратов приведены в 2.2, а также в [26, 29, 30]. [c.270]

Крепление труб в трубных решетках титановых теплообменников осуществляется вальцовкой или сваркой с последующей развальцовкой, В эксплуатации происходит релаксация остаточных напряжений и снижение плотности вальцовочных соединений. Герметичность обеспечивается сваркой. Вальцовка снижает велиину тепловых и вибрационных напряжений, передаваемых на сварку. Используют механическую и электроимпульсионную вальцовку. [c.236]

Если трубная решетка в теплообменниках с U-образными трубами или компенсаторами на трубах крепится шпильками (рис. 8.1.35), то толии ну трубной решетки можно определить как для плоской крышки по формуле [c.792]

В ноябре 1987 г. при остановке технологической линии произошло лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления. В момент, предшествовавший разрушению, поток среды в межтрубном пространстве аппарата отсутствовал, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего, жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он был рассчитан на эксплуатацию в некоррозионной среде под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части — под давлением 3,8 МПа при температуре минус 18°С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре минус 36 С. Исследования показали, что зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этано-вой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и по достижении критической длины (200 мм) произошел переход к лавинообразному разрушению с разветвлением трещины [c.50]

При конструировании теплообменников, холодильников, нагревателей, конденсаторов необходимо соблюдать следующие требования приваривать трубы к трубным решеткам, а не соединять развальцовкой устанавливать трубы так, чтобы они выступали за плоскость трубных досок ставить втулки (из металла, имеющего более высокое сопротивление, или из пластика) во входные концы трубок конденсатора делать фаски на концах втулок, чтобы не было уступов обеспечи- [c.48]

Обечайки, днища, цельнокованные и сварные барабаны паровых котлов, корпуса и трубные решетки теплообменников и другие детали ответственной аппаратуры. От —40 до 450° С [c.23]

Каждая секция выполнена в виде горизонтального бака прямоугольного сечения с погруженными в него тремя теплопередающими пучками. Как по теплоносителю первого контура, так и по теплоносителю второго контура пучки в каждой секции включены последовательно. Движение теплоносителей противоточно-пе-рекрестное. Вертикально расположенный и-образный пучок имеет цилиндрическую форму (для удобства извлечения). Чтобы обеспечить равномерную раздачу теплоносителя по ширине корпуса, трубная система каждого пучка дополнена до прямоугольной формы установкой стационарных нерабочих прямых труб. Для создания равномерного потока натрия в первом контуре на входе в первый пучок установлена выравнивающая решетка. Любой пучок теплообменника может быть извлечен и заменен новым. Крепление пучка в горловине осуществляется с помощью 90 [c.90]

Хеллем . Теплообменник имеет трубные доски, жестко заделанные в корпус (рис. 3.23). Компенсация температурных расширений трубного пучка относительно корпуса осуществляется при помощи сильфона, установленного непосредственно в средней части корпуса. Теплоноситель первого контура движется в трубках сверху вниз. Движение вторичного теплоносителя осуществляется в межтрубном пространстве навстречу первичному. Смывание трубного пучка происходит продольно-поперечным током, организация которого осуществляется специальными перегородками. Во входных камерах каждого из теплоносителей для равномерного распределения расходов по трубам и в межтрубном пространстве установлены выравнивающие решетки. В связи с тем что в данном теплообменнике подвод и отвод теплоносителей организованы по торцам трубного пучка, конструкция его получилась весьма компактной [10]. [c.95]

Равномерное распределение потока в межтрубном пространстве по периметру пучка обеспечивается подбором перфорации обечайки высотой около 300 мм на входе теплоносителя в пучок и на выходе из него. Выравнивание потока по длине пучка достигается при помощи горизонтальных перфорированных листов в межтрубном пространстве пучка. В зазоре между корпусом и обечайкой предусмотрено уплотнение, снижающее пе-ретечку греющего теплоносителя. Равномерное распределение натрия второго контура в трубах обеспечивается за счет переменной перфорации части центральной опускной трубы, выступающей за кромку нижней трубной доски. Трубы по высоте пучка дистанциониру-ются решетками, конструкция которых представлена на рис. 3.35. Решетки гофрированных полос толщиной 1 мм, между которыми располагаются дистанционирующие кольца, сваренные с полосами по кромкам. Толстостенные трубные доски (толщина около 275 мм) для предохранения от тепловых ударов при резких изменениях нагрузок и температур, особенно в местах приварки труб, защищены тепловыми экранами экраны выполнены в виде пластин, установленных перед трубными досками и имеющих соответствующие отверстия для труб пучка [19]. Для компенсации значительных температурных деформаций верхней трубной доски ее соединение с монтажным фланцем корпуса выполнено через упругий цилиндрический элемент (рис. 3.36). Компенсация температурных деформаций труб пучка теплообменника, которые не имеют компенсирующих гибов, осуществляется за счет подвижности нижней трубной доски, выполненной совместно с нижним коллектором [20]. [c.108]

Подвод и отвод гелия промежуточного контура, циркулирующего внутри труб, осуществляются сверху. Коллекторы кассет соединены с входной и выходной камерами ВПТО, коакси-ально расположенными в верхней части и замыкающимися на параллельные трубные доски теплообменника. Гелий промежуточного контура с температурой 400°С подается во входную камеру и направляется вниз по подводящим трубам и кассетам. Каждая кассета содержит автономную трубную секцию с двумя рядами расположенных по треугольной решетке труб и имеет внутреннюю центральную трубу, выводящую из кассеты горячий гелий в выходную камеру ВПТО. Гелий первого контура движется в межтрубном пространстве снизу вверх. [c.125]

Трубный пучок модели выполнен из 1164 трубок (диаметром 20X2 мм) и скреплен двумя дистанционирующими решетками. На рис. 7.7 указаны места замеров полного и статического давления в модели теплообменника. [c.246]

Подбор электрических режимов для заделки трубных пучков заводских теплообменников производился на одиночных трубных образцах в свободном состоянии, т. е. трубный образец подвергался электровзрывному воздействию при отсутствии трубной решетки. Полученная деформация образца (увеличение наружного диаметра трубы) определяет оптимальные режимы электровзрывной заделки, при которых достигается плотное и прочное соединение элементов теплообменников. Для труб из пластичного материала, таких как трубные пучки теплообменников заводов Гатчинский металлист" и Луганского тепловозостроительного, количество запасаемой энергии, необходимое для надежной заделки, составляет 10 кдж, в то время как для заделки труб из стали Х18Н10Т теплообменника Сумского машиностроительного завода им. Фрунзе требуется энергия, равная 20 кдж. [c.318]

Отсутствие дополнительных операций (пайка и сварка) для получения герметичного соединения трубного пучка с трубной решеткой. Луганский тепловозостроительный завод им. Октябрьской революции в 1967—1968 гг. предполагает освоить производство алюминиевых конструкций теплообменных аппаратов. По существующей технологии крепление труб осуществлялось при помощи предварительной механической подвальцовки с последующей пайкой соединения труба-доска. Существующая конструкция теплообменника имеет медные трубы размером 10X1 и стальные трубные доски. Производство подобных теплообменников требует большого расхода медных труб, кроме того, увеличивается вес теплообменника. [c.324]

Основные параметры теплообменников блочного типа приведены в табл. 2.34. Кожухотрубчатые теплооб.менники состоят из углеграфитовых труб, заделанных на замазке в трубных решетках, изготовленных из графита, Конструрщии кожухотрубчатых теплообменников показаны на рис. 2.23. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...