Влияние основных нелинейностей на работу следящих приводов

Таким образом, из рассмотрения экспериментальных и теоретических работ по устойчивости следует, что линейная теория неустойчивости позволяет определить границы устойчивого течения. Поскольку уравнения движения Навье-Стокса содержат нелинейные члены, проблема устойчивости в общем случае должна рассматриваться как нелинейная. Влияние нелинейности при развитии возмущений конечной амплитуды сводится в основном к двум факторам. Во-первых, появляются гармоники колебаний более высоких порядков, чем основная, в результате чего происходит перераспределение энергии между этими гармониками и осредненным течением во-вторых, напряжение Рейнольдса приводит к изменению исходного профиля скорости. [c.184]

Хотя конструкция современной диагональной шины разработана в основном в довоенные годы, тем не менее решение самой простой задачи о равновесной конфигурации диагональной шины было получено В.Л. Бидерманом и А.А. Лапиным на основе безмоментной теории сетчатых оболочек сравнительно недавно [11.3] [11 23]. За рубежом аналогичная задача была решена Хоффербертом [11.39]. Несмотря на отдельные недостатки, например принятие гипотезы о нерастяжимости нитей корда, что приводит к бесконечно большой сдвиговой жесткости сетки, а это, в свою очередь, исключает возможность учета сдвигов, модель сетчатой оболочки [11.9] позволяет достаточно хорошо определять конфигурацию надутой диагональной шины. Следующий шаг был сделан Эймсом и позднее Б.Л. Бу-хиным, обобщивших обсуждаемую модель на случай линейно [11.33] и нелинейно [11.5] растяжимого корда. Расчеты, проведенные в работах [11.5, 11.6], показали, что влияние растяжимого корда на форму профиля надутой шины, невелико, поэтому им можно пренебречь в проектных расчетах. В дальнейшем в работах Б.Л. Бухина и его соавторов, например в [И.7], было установлено, что безмоментная теория сетчатых оболочек приводит к достоверному описанию равновесной конфигурации грузовых и легковых диагональных шин. Что касается [c.233]

Влияние переносимой мощности на перепад температуры иллюстрируется результатами расчетов, представленными на рис. П.5. По мере роста мощности трубы перепад температуры изменяется нелинейно. Чем ближе мощность трубы к звуковому пределу, тем значительнее рост перепада температуры. Основное увеличение перепада температуры в паре имеет место при увеличении мощности трубы от 80 до 100% значения звукового предела. Так, увеличение мощности трубы от нуля до 80% Язв приводит к падению температуры пара иа 2—3% значения То (температуры пара в начале зоиы испарения). Увеличение мощности от 80 до 100% Озв приводит к перепаду температуры до 7—10% То. Для достижения изотермичной работы т1 убы при определенном значении теплопереноса Q следует работать при такой температуре, когда соблюдается условие Q/Q3b<0,8. Относительный перепад температуры Т/То слабо зависит от уровня температуры пара в начале зоны испарения. С ростом давления пара в трубе относительный максимальный перепад температуры Т/То несколько уменьшается (рис П6), а абсолютный перепад температуры АТ увеличивается (рнс. П.7). (Расчетные данные на рис П 6 и П.7 представлены в виде зависимости от температуры пара в начале трубы.) Зависимость максимального перепада температуры от давления пара в трубе выражена значительно слабее, чем от переносимой мощности Трение в паре, повышая перепад давления с ростом длины трубы, приводит к увеличению перепада температуры. Это иллюстрируется результатами расчетов авторов, представленных на рис. П.6 и П.7. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...