Трение при полужидкостной смазке

Трение при полужидкостной смазке [c.87]

Нормальная нагрузка в случае трения при полужидкостной смазке уравновешивается нормальной составляющей сил взаимодей- [c.87]

Трение при полужидкостной смазке имеет место на поверхностях, когда площади их контакта с очень малым зазором разделяет граничный слой смазочного материала, а в зонах с сз щественно большими зазорами образуется перетекающий слой смазочного материала, в котором при определенных условиях возникает гидродинамическое давление, стремящееся разобщить поверхности трения. При этом на поверхностях между участками контакта с граничным слоем смазочного материала имеющиеся сужения и расширения зазора образуют микрополости в виде гидродинамических масляных микроклиньев (рис. 1.3), действие которых начинает проявляться при самой малой скорости перемещения деталей. [c.13]

Коэффициент трения при полужидкостной смазке значительно выше, чем при жидкостной, тепловыделение в подшипнике больше, поэтому возникновение полужидкостной смазки, особенно в подшипниках, работающих при больших частотах вращения, сопряжено с опасностью перегрева и выхода подшипника из строя. [c.325]

При пуске, торможении, уменьщении скоростей, перегрузках мащин и в других случаях, когда не могут быть созданы условия для жидкостного трения, возникает полужидкостное трение, при котором смазка не полностью разделяет трущиеся поверхности. В этом случае из-за отклонений формы, шероховатости поверхности и других погрешностей контакт сопрягаемых поверхностей деталей изделия происходит по наиболее высоким вершинам неровностей поверхностей. [c.354]

Подшипники скольжения должны работать со смазочным материалом. Наилучшие условия для работы подшипников создаются при жидкостной смазке, когда осуществляется полное разделение трущихся поверхностей жидким смазочным материалом. При граничной смазке трение и износ определяются свойствами поверхностей и свойствами смазочного материала, отличными от объемных. При полужидкостной смазке частично осуществляется жидкостная смазка. Основной расчет подшипников скольжения — это расчет минимальной толщины масляного слоя, который при установившемся режиме работы должен обеспечивать жидкостную смазку. Тепловые расчеты проводят для определения рабочих температур подшипника. В ряде случаев проверяют подшипник на виброустойчивость путем решения дифференциальных уравнений гидродинамики [3]. Расчеты по критерию износостойкости из-за сложности пока не нашли широкого применения [17]. [c.465]

Гидродинамическое действие жидкости может возникнуть в двух случаях. Во-первых, если макрогеометрия соприкасающихся поверхностей такова, что существует сужающийся зазор, в который масло может заклиниться при трении, то при подаче масла в достаточном количестве и при подходящих параметрах режима трения возникнет поток и образуется подъемная сила. Однако эта сила недостаточна для полного восприятия нагрузки при полужидкостной смазке. Поток жидкости обтекает участки взаимного контакта поверхностей. [c.88]

I — /трение несмазанных поверхностей 2 — трение при граничной и полужиДкостной смазке 3 — трение при жидкостной смазке [c.90]

В среде воздуха на обнаженных при изнашивании чистых металлических поверхностях образуются окисные пленки в результате действия кислорода газовой фазы или содержащегося в масле и его перекисях. Окисные пленки предохраняют поверхности от схватывания и связанного с ним глубинного вырывания и являются важным фактором не только при трении без смазочного материала и граничной смазке, но и при полужидкостной смазке. Опыты в вакууме, в среде азота, аргона и гелия при трении без смазочного материала и при граничной смазке, когда образование окисных пленок исключалось (могло быть только за счет кислорода в масле), показали весьма высокую интенсивность изнашивания поверхностей трения. [c.98]

На рис. 17.13 приведены статистические кривые диаметральных износов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях рабочих втулок двухтактного судового дизеля 8ДР 43/61 с поперечной продувкой (диаметр цилиндра 430 мм, ход поршня 610 мм). Проставленные на горизонталях цифры указывают число втулок, по замерам диаметров которых были получены исходные данные. Средние скорости изнашивания на уровне ВМТ в плоскости вращения шатуна и по оси коленчатого вала почти равны. По мере продвижения вниз разность между износами перпендикулярно оси вала и по его оси увеличивается. Наибольший износ отмечается на перемычках выпускных окон. Это объясняется тем, что даже нри охлаждении перемычек трение на них происходит при полужидкостной смазке к тому же смазочное масло загрязнено частицами нагара, оседающими из отходящих газов. Частицы нагара и продукты износа при восходящем ходе поршня с перемычек попадают на втулку, в результате износ во всех поясах над окнами, за исключением самого верхнего, больше в плоскости вращения шатуна. Верхний пояс только в 51 % случаев имел больший износ по этому диаметру. В самом нижнем поясе оба износа одинаковы. Более точную картину распределения износа дают радиальные измерения с помощью специального нутромера и методы определения местного износа. [c.265]

Толщину пленки можно представить как функцию критерия режима 61 = f (Gi)h62 s F(G2). При работе УПС возможны сочетания различных режимов смазки при прямом и обратном ходах контртела. Соответствие значений функций "Fi и Т2 режимам смазки иллюстрирует рис. 1.27. При жидкостной смазке (J0 Р = 1, при граничной смазке и смазке при трении без смазочного материала РП, II, I) /Р О, при полужидкостной смазке (/10 О < Ч < 1. [c.43]

Экспериментальные кривые зависимости силы трения от температуры при полужидкостной смазке имеют минимум в области температур от О до -20 °С (рис. 1.34,6). Коэффициент трения / (рис. 1.34, а) определяется слагаемыми /г и /ж, первое из которых [см. уравнение 1.48] уменьшается, а второе увеличивается с увеличением вязкости [c.49]

По характеру смазки трущихся поверхностей различают сухое трение при отсутствии смазки, трение со смазкой различной интенсивности (полусухое, граничное, полужидкостное) и жидкостное трение, когда трущиеся поверхности полностью разделены слоем смазки и между собою не соприкасаются. Силы трения при сухом трении и трении со смазкой опре- [c.29]

При работе сопряжений типа вал — подшипник условия формирования жидкостной смазки могут быть нарушены из-за увеличения диаметрального зазора в сопряжении деталей выше предельных значений и искажения их геометрической формы, возникших вследствие износа, перекоса этих деталей при сборке, наличия канавки на поверхности подшипника, уменьшения вязкости смазочного материала, резкого падения скорости относительного перемещения и увеличения нагрузки и др. По этим причинам происходит существенное снижение гидродинамического давления смазочного материала и уменьшение минимального зазора в сопряжении деталей до значений, соответствующих условиям трения при полужидкостной нли граничной смазке, существенно повышающих износ трущихся поверхностей деталей (рис. 1.4). [c.14]

С другой стороны, применение масел с антифрикционными присадками в подшипниках, работающих при полужидкостной смазке, в принципе должно дать положительный эффект в результате снижения коэффициента трения и тепловыделения. Практические результаты применения масел с такими присадками в подшипниках скольжения пока неизвестны. [c.300]

Как при жидкостной, так и при полужидкостной смазке подшипниковый узел должен быть надежно изолирован от внешней среды, чтобы смазочный материал не вытекал и в подшипник не попадали грязь и пыль. Жидкостная смазка более эффективна. Она существенно уменьшает потери на трение и износ, способствует отводу теплоты от подшипника. [c.224]

В узлах трения широко распространен режим смешанной (полужидкостной) смазки одни участки поверхности контактирующих тел разделены гидродинамическим слоем, а другие - фаничным. При этом виде смазки большое значение имеют как объемная характеристика смазочного материала - его вязкость, так и способность смазочного материала создавать на поверхностях трения прочные фаничные слои. Естественно, чем выше доля гидродинамического режима смазки, тем коэффициент трения при смешанной смазке ниже. [c.186]

При пуске, торможении, уменьшении скоростей, перегрузках машин и в других случаях, когда не могут быть созданы условия для жидкостного трения, возникает полужидкостное трение,, при котором смазка неполностью разделяет трущиеся поверхности. В этом случае из-за отклонений формы, расположения и шероховатости поверхности и других погрешностей контакт сопрягаемых поверхностей деталей машин происходит по наиболее высоким вершинам неровностей поверхностей. Отношение фактической площади контакта к номинальной при чистовой обработке деталей точением, развертыванием и шлифованием составляет 0,3—0,4 и только при весьма тщательной доводке это-отношение может приближаться к 0,9. [c.57]

Коэффициент трения при граничной смазке благодаря наличию адсорбированного масла меньше, чем сухого, но значительно больше, чем полужидкостного и тем более жидкостного трения. [c.325]

И В непосредственно не соприкасаются, то такой вид трения называется жидкостным трением. Поэтому при жидкостном трении силами трения являются силы сопротивления сдвигу отдельных слоев смазки. Многие из различных явлений, которые имеют место при жидкостном трении, отсутствуют при сухом трении, и наоборот. Полусухим трением называют такой вид трения, при котором наиболее выступающие шероховатости не разделяются слоем смазки и приходят в непосредственное соприкосновение. Разница между полусухим и полужидкостным видами трения заключается главным образом в том, какой из основных видов трения преобладает. [c.214]

При полужидкостном трении сплошность масляной пленки нарушена, поверхности вала и подшипника соприкасаются своими микронеровностями на участках большей или меньшей протяженности. Этот вид трения встречается при недостаточной подаче масла или при отсутствии механизма гидродинамической смазки (например, в подпятниках с плоскими несущими поверхностями). [c.331]

Смазочная способность характеризует свойство масла уменьшать трение и износ при работе в условиях граничной и полужидкостной смазки. [c.413]

Проверка подшипников по показателю pv имеет физический смысл в условиях, когда трение близко к граничному и величина / постоянна. С увеличением v и при достаточной смазке значение / быстро падает, поэтому произведение pv не может характеризовать работоспособность опор скольжения в условиях полужидкостного и жидкостного трения. [c.423]

При рассмотрении трения скольжения различают следующие его виды чистое трение, возникающее на поверхностях, освобожденных от адсорбированных пленок или химических соединений сухое трение, возникающее при отсутствии смазки и загрязнений между поверхностями граничное трение, получающееся тогда, когда поверхности разделены слоем смазки незначительной величины (не более 0,1 мк) жидкостное трение, при котором поверхности полностью разделены слоем смазки полусухое трение — смешанное трение, одновременно сухое и граничное полужидкостное трение — одновременно жидкостное и граничное или жидкостное и сухое. [c.78]

Виды трения смазанных поверхностей. В зависимости от толщины слоя смазки, разделяющего трущиеся поверхности, различают жидкостное и полужидкостное трение. При жидкостном трении слой смазки имеет толщину порядка нескольких десятков микрометров. Эта толщина так велика, что даже вершины самых больших неровностей на поверхностях скольжения не могут касаться друг друга. При этом трение в подшипнике определяется только законами гидродинамики. Износ практически отсутствует. [c.325]

При толщине смазочной пленки менее 1 мкм характер трения существенно меняется. Свойства такой тонкой пленки определяются уже не законами гидродинамики, а молекулярными силами сцепления смазки с поверхностью твердого тела. Таковы условия на гребнях неровностей шероховатой поверхности скольжения. Однако во впадинах, лежащих между гребнями, толщина слоя смазки больше и, следовательно, т.зм могут существовать условия, необходимые для образования жидкостного трения. Поэтому-то такое трение называют полужидкостным. [c.325]

Подшипники полужидкостного трения. Работоспособность подшипника, работающего при полужидкостном трении, обеспечивается сохранностью смазочной пленки, покрывающей поверхность скольжения. Разрыв этой пленки происходит под действием чрезмерного поверхностного давления. При этом существенны и такие факторы, как скорость скольжения, температура подшипника и физические свойства материалов и применяемой смазки. За неимением лучшего расчет нагрузочной способности подшипников полужидкостного трения основывается на их сравнении с ранее выполненными и хорошо зарекомендовавшими себя образцами. Если известно, что подшипник с размерами и при данной окружной скорости и данном сорте смазки выдерживал нагрузку Р ц, то под- [c.329]

К.п.д. подшипников скольжения зависит от потерь на трение поверхностей скольжения. В условиях полужидкостной смазки к.п.д. одной пары подшипников принимают для вкладышей из чугуна Т1 = 0,95...0,96 из бронзы т] = 0,97...0,98 с баббитовой заливкой т] =0,98...0,99 из древеснослоистых пластиков при смазывании водой т] = 0,98. [c.320]

Сопротивление относительному движению, возникающее при сухом трении скольжения, является результатом механического зацепления мельчайших неровностей соприкасающихся поверхностей и их молекулярного взаимодействия. При жидкостном трении тончайшие слои смазки прилипают к поверхностям звеньев и относительное скольжение их сопровождается только внутренним трением жидкости, которое во много раз меньше сопротивления при сухом трении. Наиболее благоприятным является жидкостное трение, при котором затрата энергии на преодоление сопротивления, а также износ элементов опоры будут минимальными. В качестве иллюстрации на рис. 23.3 приведен график изменения коэффициента трения подшипника от угловой скорости вращения вала со при различных режимах трения а — подшипник б — цапфа в — клиновой зазор, заполненный смазкой). Участок 1—2 кривой соответствует сухому и граничному трению, затем с возрастанием скорости наступает полужидкостное трение (участок 2—<3), и, наконец, при достижении угловой скорости со сод (участок 3—4) устанавливается жидкостное трение, при котором коэффициент трения составляет 0,01—0,001. [c.405]

Из графика видно, что приработка оказалась недостаточной кривые зависимости М т Р при каждом последующем опыте перемещались в область все более уменьшающихся значений М. Такое протекание кривых присуще полужидкостной смазке. Оно указывает на то, что в каждом последующем опыте сказывалось повышение несущего эффекта смазочного масла из-за роста площади поверхности трения образца в связи с изнашиванием. [c.77]

Случай цапфы с большим относительным зазором. Обычно цапфа делается несколько меньшего диаметра, чем отверстие во вкладыше (рис. 211). В результате при недостаточной смазке когда обеспечивается полужидкостный режим трения, под влиянием цапфа смещается в подшипнике, как указано на рисунке, отчего полная реакция в цапфе Яц будет отклоняться на угол трения р от нормальной реакции / . Поэтому [c.298]

Роль смазки сводится не только к уменьшению трения вследствие скольжения слоев смазки друг подругу. Исследования Ребиндера показали, что смазка, проникая в имеющиеся на поверхности твёрдого тела микропоры, резко изменяет механические свойства поверхностных слоев [23]. Эффект адсорбционного понижения твёрдости , заключающийся в значительном облегчении пластического деформирования материала, что способствует процессу приработки трущихся поверхностей, резко изменяет коэфициент трения и является основным фактором, объясняющим наблюдаемое при полужидкостном трении пластическое течение поверхностных слоёв металла. Последнее явление получило математическое оформление в теории полужидкостного трения [39]. [c.128]

При износе в процессе приработки ориентировка неровностей изменяется, приобретая направление по движению трущихся поверхностей [8]. При этом шероховатость весьма гладких поверхностей повышается, шероховатость грубо обработанных поверхностей понижается. При хорошей смазке и малом удельном делении имеет место эмпирическая прямолинейная зависимость между величиной износа в процессе приработки (первоначального износа) и исходной микрогеометрией поверхности. Чем больше величина неровностей, тем в ряде случаев больше износ во время приработки. Направление штрихов механической обработки влияет особенно в деталях, работающих при относительно больших нагрузках и в условиях полужидкостного трения. [c.22]

Силы трения при сухом трении и трении со смазкой (полусухое, граничное, полужидкостное) определяются через коэффициенты т р е п и я. Силы трения при жидкостном трении, когда трущиеся поверхности полностью разделены слоем смазки, определяются по гидродинамической теории смазки. [c.144]

При достаточной смазке с увеличением скорости коэффициент трения уменьшается (см. фиг, 2), и значения pv уже не могут характеризовать работу в условиях полужидкостного и жидкостного трения. Так как переход от трения граничного к полужидкостному не может быть точно определен, то проверку по произведению ра производят с запасом надежности для точки 2 (фиг, 2) по критической угловой скорости [c.618]

При полужидкостном трении большая часть поверхностей разделена слоем смазки, но отдельные элементы их соприкасаются / [c.297]

В итоге весь смазочный материал через какой-то период срабатывается. Если же, помимо расхода на образование граничной пленки, имеется избыток масла, который достаточно заполняет впадины неровностей, то он служит для восстановления изиашивае.мой граничной пленки. В этом случае трение при граничной смазке устойчиво. С увеличением подачи масла до необходимой для создаЕшя гидродинамического эффекта на выступах неровностей поверхностей или на макрогеометрических неровностях сопрягаемых тел трение при граничной смазке переходит в трение при полужидкостной смазке. Последний вид трения вне зависимости от скорости скольжения поверхностей и вязкости смазочного материала присущ всякой паре трения при наличии достаточного количества смазочного материала. [c.89]

В среде воздуха или смазочного масла на обнажающихся при изнашивании чистых металлических поверхностях образуются окисные пленки в результате действия кислорода воздуха или кислорода, содер-жап1егося в масле и его перекисях. Окисные пленки предохраняют поверхности деталей от схватывания и связанного с ним глубинного вырывания и имеют больиюе значение не только при трении без смазочного материала и фаничной смазке, но и при полужидкостной смазке. [c.86]

Для конкретности рассмотрим подшипник скольжения. Пусть нагрузка, геометрические размеры, диаметральный зазор подшипника, вязкость смазочного материала сохраняются постоянными. Будем изменять скорость вращения цапфы. При малой скорости скольжения поверхностей гидродинамический эффект их полного отделения не наблюдается, так как масло выдавливается из зазора. Трение только полужидкостное, С увеличением скорости скольжения гидродинамические силы возрастают и взаимодействие поверхностей снижается, наконец при некоторой скорости произойдет полное разделение поверхностей и наступит режим трения при жидкостной смазке. Дальнейшее увеличение скорости скольжения приведет к повышению внутреннего трения в слое смазочного материала, и коэффициент трения возрастет. Минимум коэффициента трения со-стветствует началу трения при жидкостной смазке. [c.89]

В уплотнениях разных видов при ма-льЕх зазорах полного разделения кон-тактньЕх поверхностей нет. В пределах площади касания кроме жидких пленок возникают области соприкосновения граничных структур, поэтому происходит смешанное трение с полужидкостной смазкой. Этот режим, отличающийся минимумом утечек и коэффициента трения, наиболее благоприятен для работы уплотнений. На рис. 1.23 приведены результаты экспериментальных исследований герметичности и трения манжетных и торцовых У В [67]. В логарифмических координатах зависимость / (G) имеет вид наклонных (tg а = m) прямых с коэффициентом Ф. Прямая С—С, соответствующая Ф = Фс, отделяет область герметичности, для которой Ф > Фс, от области негерметичности (Ф < Фс). Очевидно, область вблизи кривой / = ФсО " является наиболее оптимальной для работы уплотнения. [c.39]

При полужидкостном трении условие (I6.I) не соблюдается, в подии1пш1ке будет смешанное трение — одновременно жидкостное и граничное. Граничным называют тренне, при котором трущиеся 1Юверхности покрыты тончайшей пленкой смазки, образовавшейся в результате действия молекулярных сил и химических реакций ак- [c.274]

Как и в опыте Коннели, получились практически линейные зависимости Ahi As от q, при экстраполяции которых до пересечения с осью абсцисс отсекается отрезок q = q относящийся к области полужидкостной смазки Ее можно рассматривать как область, в которой прояв.ляется несущий эффект смазочного масла при заданных условиях трения, а экстраполированное давление [c.24]

Полужидкостное трение. Большинство подшипников скольжения работает в условиях попужидкостного трения, при котором большая часть поверхности разделена слоем смазки, но отдельные элементы поверхности соприкасаются. Коэффициент трения 0,008—0,08. [c.27]

Рекомендуемые значения предельных нагрузок для текстолитовых подшипников, приводимые предприятием, производящим текстолит (братиславское народное предприятие Кабло), более высокие (рис. 119) [45]. Кривая / — слои текстолита перпендикулярны оси шипа при полужидкостном трении, кривая 2 — слои текстолита перпендикулярны оси шипа при циркуляционной смазке маслом под давлением, кривая 5 относится к максимальной нагрузке подшипников со смазкой тугоплавкими брикетами и при охлаждении шипа водой. [c.236]

Для нормальной работы резиновых вкладышей очень важно обеспечить теплоотвод и жидкостное или, в крайнем случае, полужидкостное трение. При других режимах резиновые подшипники работают плохо. Рекомендуется подавать воду для смазки и охлаждения пс.дшип-ников не самотеком, а под давлением [c.324]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...