Влияние направления потока газов

ВЛИЯНИЕ НАПРАВЛЕНИЯ ПОТОКА ГАЗОВ [c.24]

Таким образом, при ударах молекул о твердую стенку количество движения молекулы в направлении потока не может изменяться. Так как действие всегда равно противодействию, то и сама стенка не может приобрести под влиянием удара о нее молекул газа никакого количества движения в направлении потока газа. Единственным результатом удара молекул газа о стенку оказывается давление газа на эту стенку, стремящееся ее двигать перпендикулярно к своей плоскости. [c.67]

При выборе конструктивной схемы нельзя, безусловно, ограничиваться только изложенными выше соображениями. В каждом конкретном случае необходимо учитывать особенности производства, эксплуатации и назначения турбокомпрессора. Выбор конструктивной схемы является первым этапом компоновки турбокомпрессора. Хотя взаимное расположение рабочих колес и опор определяет многое, однако на компоновку оказывают влияние и расположение оси ротора (вертикальное или горизонтальное), направление потока газа (от периферии к центральному корпусу [c.83]

Винклер предложил впрыскивать топливо в камеру навстречу движению продуктов сгорания. В этом случае скорость газов относительно впрыскиваемой струи будет больше, чем в том случае, если бы направления их движения совпадали. Этим путем он рассчитывает значительно уменьшить размеры камеры сгорания, рекомендуя еще производить распыливание крупными каплями, которые должны более долгое время находиться в камере сгорания и, следовательно, более полно испаряться. Однако нужно иметь в виду, что при правильно подобранных размерах камеры сгорания расстояние между капельками топлива и так будет минимальным поэтому, если впрыскивание топлива производится навстречу истечению, то вследствие увеличения времени пребывания капель топлива в камере размеры ее пришлось бы увеличить. Другим недостатком этого способа подачи является возможность взаимного соединения капелек топлива вследствие влияния встречного потока газов, а отсюда и неизбежность ухудшения качества распыления. [c.94]

Здесь б( — множитель, учитывающий влияние направления теплового потока и величины тепловой нагрузки. Для газов и капельных жидкостей 8, выражается соответственно формулами [c.354]

Экспериментальные данные указывают на зависимость коэффициента теплопроводности при одинаковой пористости Я от размера и формы пор (рис. 4-7). Влияние этих двух параметров связано с появлением свободной конвекции в порах и обычно лежит в пределах 10—15%. Следует отметить, что при малых плотностях пористых систем свободная конвекция может стать основным механизмом переноса тепла в них, причем коэффициент эффективной теплопроводности Яе при уменьшении ps может даже увеличиваться. Однако в системах пористого охлаждения свободная конвекция не играет существенной роли из-за наличия интенсивного направленного потока фильтрующихся газов. [c.98]

В то же время для вычисления критерия Re нужно брать какую-то величину скорости, которая в различных местах рассматриваемого потока может быть различной. Обычно принимают максимальное значение скорости. Различие физических свойств потока газа, ввиду неравномерного поля температур, а также влияние направления теплового потока учитывается введением [c.273]

Интенсификация теплоотдачи наблюдается только тогда, когда коронный разряд появляется на положительном электроде (положительные ионы текут от этого электрода в направлении теплоотдающей поверхности). При отрицательной полярности (корона горит на отрицательном электроде) теплоотдача снижается. В этих условиях электрический ток в направлении теплоотдающей поверхности переносится электронами, что в соответствии с предлагаемой моделью не может вызвать потока газа, так как передачи количества движения от электронов к молекулам газа практически не происходит. Снижение теплоотдачи является результатом того, что подводимая электрическая мощность проявляется преимущественно в виде потока электронов, который поглощается теплопередающей поверхностью практически с бесконечной емкостью, что не оказывает никакого влияния на газ. Этот эффект по своей природе является чисто электрическим это очевидно из того, что экспериментальные наблюдения качественно и количественно (в пределах 5%) показали его независимость от скорости газа. [c.449]

Формулы (1-10) и (1-11) даны для нисходящего потока газов. Для шахматного пучка в восходящем потоке полученное значение следует умножить на 1,1. В коридорном пучке направление потока практического влияния не оказывает. [c.26]

Существенная разница между дозвуковыми и сверхзвуковыми потоками обнаруживается особенно наглядно при рассмотрении точечного источника возмущения давления в потоке. В равномерном потоке газа мгновенное возмущение давления, исходящее из точки А (рис. 210), распространяется в виде шаровой волны, центр которой перемещается со скоростью течения. Длительное возмущение давления в точке А, производимое, например, маленьким препятствием в этой точке, можно рассматривать как последовательность мгновенных возмущений. Если скорость течения ги меньше скорости звука с, то распространение возмущения, вызванного препятствием, происходит во всех направлениях, правда, в разных направлениях по-разному. Если же скорость течения больше скорости звука, то все шаровые волны, исходящие из препятствия, заполняют только конус, расходящийся вниз по течению и имеющий свою вершину в точке А (рис. 211). Пространство перед конусом остается совершенно свободным от влияния источника возмущения. [c.352]

Применение встроенных в газоход золоуловителей уменьшает в газовом потоке содержание крупных частиц и интенсифицирует образование рыхлых отложений. Направление потока (восходящий, нисходящий) не оказывает существенного влияния на формирование рыхлых отложений. При скоростях потока 2,5—3,0 м/с может происходить сильный золовой занос рыхлыми отложениями с забиванием части живого сечения газохода, поэтому при номинальной нагрузке котла скорость газов должна быть не менее 6 м/с. [c.129]

Механические инерционные мокрые золоуловители применяют в котельных установках средней и большой мощности, оборудованных системой гидрозолоудаления. В мокрых инерционных золоуловителях, как и в сухих, частички золы улавливаются под влиянием сил инерции, действующих на частицы при резком изменении направления движения потоков газа. Более высокая очистка в мокрых золоуловителях достигается применением водяной пленки, покрывающей поверхности, на которых осаждаются частицы. [c.187]

Особое место монографии занимают режимы двумерных (глава VI) и пространственных (глава VII) течений, в которых в зависимости от величины температурного фактора меняется характер течения и направление передачи возмущений при взаимодействии пограничного слоя со сверхзвуковым невязким потоком газа. Температурный фактор оказывает влияние через форму профиля распределения числа Маха поперек пограничного слоя. [c.19]

Пусть теперь с <С >, т. е. рассматривается обтекание узких, вытянутых в направлении потока, неровностей при е <Са с<Сб 1. Очевидно, в этом случае растекание газа в стороны будет оказывать значительное влияние на величины возмущений функций течения около неровностей. Принимается еще, что возмущения в поперечном направлении затухают на характерной ширине неровностей. [c.416]

По характеру влияния коэффициента массы (толщины) покрытия электроды можно разбить на две группы. У рудно-кислых и рутиловых электродов с увеличением толщины покрытия наблюдается повышение содержания кислорода в каплях и уменьшение их размеров. Уменьшению размеров капель способствуют также аэродинамические силы. При увеличении толщины покрытия увеличиваются размеры втулочки из покрытия и поток газов приобретает более направленный характер. У фтористо-кальциевых электродов содержание кислорода в каплях с увеличением толщины покрытия снижается, что способствует увеличению размеров [c.76]

На эффективность сжигания газа, которую оценивают величиной химической неполноты сгорания, оказывает влияние ряд факторов соотношение динамических напоров потоков воздуха и газов, направление потоков воздуха и газа, смешение потоков, форма и размер отверстий для выхода газа, форма и размер амбразуры и т. п. С целью изучения этих условий были проведены экспериментальные и эксплуатационные исследования разных горелочных устройств [Л. 100]. Все опыты проводились на пылеугольных котлах, которые переоборудовались для сжигания природного газа пылеугольные горелки были приспособлены для сжигания газа. [c.268]

Каковы же признаки группы подобных явлений Как было сказано, кроме геометрического подобия, должны быть обеспечены две предпосылки для установления подобия внутри данного рода явлений подобие краевых условий и одинаковость критериев подобия в сходственных точках. Применительно к рассматриваемой задаче первая предпосылка сводится к требованиям взаимной перпендикулярности оси цилиндра и направления потока, равномерности скоростей и температур перед цилиндром, а также равномерности температур на поверхности цилиндра. Вторая предпосылка накладывает определенные ограничения на произвольность выбора масштабных величин—диаметра цилиндра, скорости натекания, температур газа и стенки, а также физических констант. Действительно, во всех сопоставляемых явлениях скорость натекания должна быть принята малой, чтобы М О, но вместе с тем не настолько малой, чтобы пришлось учитывать влияние на картину обтекания силы тяжести, т. е. влияние критерия Фруда. Температурные уровни газа и стенки цилиндра должны быть достаточно близкими, чтобы обеспечивать условие Г /Тср 1. Наконец, хотя физические константы газа могут быть произвольными, однако, число Прандтля следует иметь в сопоставляемых случаях одинаковым. Самое последнее ограничительное условие заключается в соблюдении одинаковости чисел Ке. [c.92]

Лопатки установлены под некоторым углом к направлению движения потока и создают его закручивание. Под влиянием развивающейся при этом центробежной силы достаточно крупные частицы отбрасываются к стенкам второй камеры, ссыпаются и через течку отводятся на домол. Отвеянный готовый продукт выносится потоком газов из сепаратора через выходной патрубок и в дальнейшем осаждается в циклонах конструкции НИИОГАЗа. [c.80]

В подвижной газовой среде на относительную скорость газа и и идкости оказывает влияние скорость воздуха относительно корпуса камеры и форсунок. Для того ряда форсунок, который осуществляет распыливание жидкости против потока газа, скорости жидкости и газа взаимно вычитаются. Для другого ряда, распы-ливающего жидкость по направлению потока газа, скорости складываются. Поскольку количество жидкости, распыленной тем и другим рядод , примерно одинаково, то влияние скорости газа в этом случае в какой-то мере взаимно компенсируется. Влияние третьего ряда форсунок на тепломассообмен, как показывают исследования [24], незначительно, и им можно пренебречь. [c.110]

Зависимость коэффициента загрязнения от скорости потока исследована очень подробно. Чтобы получить расчетные формулы для установившегося коэффициента загрязнения е, были проведены опыты с большим количеством пучков, отличающихся расположением труб, шагами, диаметром, направлением потока газа при различной крупности золы. Для каждого случая опыты проводились при 10—12 значениях скорости запыленного потока. Зависимость коэффициента загрязнения от скорости получилась существенно большей, чем по данным норм теплового расчета котельных агрегатов ВТИ [Л. 3], согласно которым влияние скорости в широком диапдаоне ее изменения незначительно. [c.17]

Тепловые процессы в потоке газовзвеси протекают весьма сложно. Теплообмен осуществляется путем распространения тепла в газовой фазе передачи тепла твердой частице теплопроводности внутри частицы отдачи тепла этой частицей менее нагретому газовому элементу либо соприкасающейся другой твердой частице радиационного теплообмена газа с частицами, частиц друг с другом и со стенкой канала теплопроводности в ламинарной газовой пленке и в контактах частиц со стенкой. Влияние направления теплового потока на теплообмен с потоком газовзвеси и с чистым потоком в принципе различно, поскольку, кроме изменения физических характеристик газа, следует учесть изменение поведения и твердых частиц. Для охлаждения газовых суспензий существенны силы термофореза (гл. 2), которые могут привести к загрязнению поверхности нагрева и как следствие— к снижению интенсивности теплообмена при [c.181]

Если в каком-нибудь месте стац онарно движущийся газ подвергается слабому возмущению, то влияние этого возмущения распространяется затем по газу со скоростью (относительно самого газа), равной скорости звука. Скорость же распространения возмущения относительно неподвижной системы координат складывается из двух частей во-первых, возмущение сносится потоком газа со скоростью v и, во-вторых, распространяется относительно газа со скоростью с в некотором направлении п. F a -смотрим для простоты однородный плоско-параллельный поток газа с постоянной скоростью v. Пусть в некоторой (неподвижной в пространстве) точке О газ подвергается малому возмущению. Скорость V + распространения исходящего из точки О возмущения (относительно неподвижной системы координат) различна в зависимости от направления единичного вектора п. Все возможные ее значения мы получим, отложив из точки О вектор V, а из его конца, как из центра, построив сферу радиуса с векторы, проведенные из О в точки этой сферы, и определят [c.442]

Если поток не встречает никаких препятствий в виде твердых тел пли границ (стенок), то газ не испытывает никаких воз-муш ений. Простейшей границей, могуш ей изменить характер равномерного поступательного течения газа, является прямолинейная твердая стенка. Рассмотрим сначала случай, когда такая стенка расположена параллельно направлению течения, т. е. совпадает с одной из линий тока. Если движуш,ийся газ занимает всю бесконечную область над стенкой и сама стенка тоже бесконечна по длине, то ясно, что в этом случае стенка не окажет никакого влияния на течение газа ). Отметим, что это положение справедливо и в обш ем случае для кривых линий тока [c.155]

В общем случае решение задачи об обтекании заданной решетки профилей изоэнтроническим потоком газа представляет собой значительные трудности ). Один из простых приближенных способов оценки влияния сжимаемости при докрнтических течениях основан на предположении, что при фиксированном угле направление потока за решеткой не должно зависеть от числа М1 <М1 р. Иначе говоря, зависимость 2( 1) остается такой же, как и при обтекании данной решетки потоком несжимаемой жидкости. Такое предположение не налагает никаких ограничений на возможную трансформацию линий тока в непо- [c.66]

До самого последнего времени процесс образования сыпучих отложений был изучен очень слабо. Наиболее обстоятельной является работа М. Д. Панасенко [Л. 6], в которой на основе данных испытаний промышленных котлов установлены приблизительные значения коэффициентов загрязнения, использованные в нормах теплового расчета ВТИ [Л. 3]. В этой работе, кроме того, освещен ряд закономерностей процесса загрязнения, в частности, развитие его во времени и влияние диаметра труб на коэффициент загрязнения. Влияние других факторов (расположение труб, шаги труб, скорость газа, крупность золы, направление потока, концентрация золы и пр.) установить на основе данных промышленных испытаний даже с грубым приближением не удается,, так как возможность изменять во время опыта перечисленные параметры отсутствует, а устанавливать закономерности на основе сопоставления о пытов на разных установках не позволяет малая точность результатов промышленных испытаний. [c.12]

Для выяснения вопроса о влиянии температурного фактора необходимо было провести специальные опыты на такой экспериментальной установке, которая позволяла бы осуществить прямое и обратное направления теплового потока и различные температурные уровни потока газа и стенки труб без внесения каких-либо конструктивных изменений или изменений в методике измерения и обработки, с тем чтобы исключить влияние посторонних факторов. Такая установка была о-оружена В котельном отделении ВТИ [Л. 37]. [c.63]

Наличие химических превращений оказывает существенное влияние на процессы тепло- и массопереноса в реакторе. К реагирующему потоку газа тепло передается от стенки реактора, и, следовательно, имеется градиент температур по ладиусу трубы. Радиальный температурный градиент приво- ит к изменению константы скорости реакции по радиусу еактора. Кроме того, при наличии радиального градиента орости время контакта также переменно по радиусу. Оба "И фактора вызывают изменение степени конверсии в ра- лальном направлении. Это приводит к возникновению радиального градиента концентраций. Градиент концентраций компонентов вызывает их взаимную диффузию. Массовый поток компонентов смеси приводит к увеличению теплового потока [31. [c.133]

Влияние газового потока па ламинарное течение пленки впервые было рассмотрено П. А. Семеновым [113] в начале 40-х годов. Полученные им зависимости хотя и не учитывают процессов волнообразования на поверхности пленки, однако позволяют наглядно понять сущность явления захлебывания, которое происходит в трубках с увеличением скорости газа и переходом от нисходящего к восходящему течению пленки. В более общем виде аналитическое решение уравнений движения для расслоенного ламинарного течения жидкости и газа между параллельными бесконечными пластинами и в круглой трубе с плоской поверхностью раздела фаз было получено в 1946 г. С. Г. Телетовым [123]. Несколько позже (1961 г.) Н. И. Семеновым и А. А. Точигиным 1112] была решена задача расслоенного ламинарного течения жидкости и газа с невозмущенной поверхностью раздела фаз в виде дуги любой кривизны. Расслоенное ламинарное течение при наличии переноса массы (конденсация, испарение) изучалось Г. Г. Черным [143] и Г. А. Бедой [5]. К данному направлению теоретических исследований следует отнести также работы В. А. Успенского [131], С. В. Рыжкова и А. Н. Майбороды [81, 110], а также Б. И. Конобеева [64, 65], который упростил решение П. А. Семенова, отбросив члены, учитывающие воздействие сил тяжести на движение пленки. Следует отметить, что подобный подход к рассматриваемой задаче является допустимым только при больших скоростях газового потока. Однако в этих условиях поверхность пленки покрыта волнами, а следовательно, необходимо рассматривать не ламинарное, а ламинарно-волновое течение. [c.184]

Регенератор обычно изготавливается из пористого материала, образующего длинный извилистый канал для протекающего по нему рабочего тела, чтобы обеспечить наибольщую площадь поверхности контакта между материалом регенератора и газом. Высокие значения суммарного коэффициента теплоотдачи в регенераторе достигаются не только за счет развитых теплообменных поверхностей, но п за счет малых гидравлических диаметров. Эти факторы обеспечивают близкую к единице эффективность регенеративных теплообменников при условии, что теплоемкость материала существенно больше теплоемкости рабочего тела. Это условие в общем ограничивает использование регенераторов случаем систем с газообразным рабочим телом. Регенераторы используются на различных крупных предприятиях типа доменных и стеклоплавильных печей, а также на газотурбинных станциях. Эти регенераторы обычно представляют собой крупные теплообменники, размеры которых достигают 40 м и в которых направление потока не меняется в течение периодов, составляющих многие часы. Регенераторы, применяющиеся в современных двигателях Стирлинга, считаются большими, если их диаметр превышает 60 мм, а периоды движения потока в одном направлении составляют несколько миллисекунд. Поэтому большая часть подробных аналитических результатов, полученных для крупных инерционных регенераторов, вряд ли применима для регенераторов двигателя Стирлинга, хотя основные концепции и принципы работы являются, по существу, одинаковыми. В регенераторах малого размера гораздо больщее значение имеют такие факторы, как аэродинамическое сопротивление, влияние стенки кожуха регенератора и задержка рабочего тела. Последний эффект вызван тем, что некоторая часть рабочего тела не может пройти весь канал регенератора. и задерживается внутри него на несколько циклов вследствие сложности природы колеблющегося и возвратного течения, а это отрицательно влияет на характеристики теплообмена в регенераторе. [c.251]

Путем сопоставления значений коэффициентов теплоотдачи, вычисленных по формуле ( 111-45), с измеренными, установлено, что последние оказываются значительно больше первых, при некоторых условиях, в два и более раз. Высказано предположение о том, что такая большая разница между вычисленными и измеренными коэффициентами теплоотдачи обусловлена влиянием свободной турбулентности, натекающего потока газа на процесс переноса теплоты в пристеночном пограничном слое. Различают пристеночную турбулентность, возбужденную неподвижной стенкой, причем стенка оказывает на турбулентность постоянное влияние, и свободную турбулентность, которая возникает при отсутствии твердых стенок. Свободная турбулентность в струях возникает в результате взаимодействия струи с окружающей средой. Турбулентность в струях анизотропная, т. е. ее систематичес-ские характерные особенности зависят от направления. [c.186]

Рассмотрим теперь неизоэнтропический поток газа вдоль плоской пластины, расположенной в направлении массовой скорости. Немаксвелловское распределение скорости молекул имеет место только вблизи поверхности пластины вне этого тонкого слоя (вне области влияние стенки) скорости молекул подчиняются закону Максвелла. Толщина пограничного слоя может быть определена через массовую скорость или температуру. При некотором положении, определяемом координатой, отсчитываемой от передней кромки, толщины динамического и теплового пограничного слоя 8а(- ) и 87-(л ) соответственно, вообще говоря, различны, но в дальнейшем мы будем предполагать, чтэ они являются величинами одного порядка. Введем следующие безразмерные величины [c.164]

Постановка задачи. Коронный разряд является традиционным объектом физических исследований, которому посвящена обгпир-ная литература. Пе имея возможности указать даже малую ее часть, отметим лигпь монографии [1, 2] и специальные работы [3, 4]. Одним из новых направлений в изучении коронного разряда является исследование его характеристик в сносящем потоке газа, что имеет больпюе практическое значение в связи с разработкой различных электрогазодинамических (ЭГД) устройств. Движение среды оказывает влияние на распределение электрического поля в зоне разряда и на его вольт-амперные характеристики. [c.635]

Температура вдоль муфеля распределяется неравномерно, постепенно повышаясь в направлении продвижения лодочек. При этом лодочки с вольфрамовым ангидридом перемещаются, следовательно, в сторону более высоких температур и уменьшающихся концентраций паров воды. Таким образом, создаются наиболее благоприятные условия для последовательного восстановления окислов вольфрама WOз-vWO2,90->WO2,72- WO2->W, так как прочность химической связи кислорода с вольфрамом возрастает от высшего окисла к низшему. Сильное влияние на механизм процесса восстановления и качество получающегося порошка оказывает влажность водорода. Наличие в газе-восстановителе водяного пара значительно увеличивает летучесть окислов вольфрама. Считают, что в присутствии водяного пара образуются газообразные молекулы типа Ш02(0Н)г, причем парциальные давления окисла и гидроокиси линейно зависят от давления водяного пара [I]. Таким образом, на зернистость порошка вольфрама влияет не только температура восстановления, но и отношение Н2О/Н2, которое на практике зависит от скорости потока газа, толщины слоя шихты, ее насыпной массы и т. д. [c.50]

Классификация Р. Р. подразделяются по следующим признакам. 1)По принципу, используемому в рабочей части Р. Эти факторы определяют собой и наименование Р., к-рое т. о. определяет и область применимости Р. В качестве основных факторов можно отметить использование механич. действия (Р. скорости) теплового действия (термич. и температурные Р., приводящиеся в работу под влиянием чрезмерного выделения тепла в контролируемом элементе установки) газовые Р. (Бухгольца, действующие под влиянием наличия выделения газа как элемента чуждого и вредного для той среды, контролировать работу к-рой предназначено Р.) светочувствительные Р. (действующие под влиянием светового потока ненормальной интенсивности для рабочего элемента Р.) электромагнитные Р. (действующие под влиянием перемены параметров цепи тока—тока, напряжения, угла фазного сдвига, частоты, направления течения энергии, полного и реактивного сопротивления) и т. д. Наиболее развитой областью Р. является именно эта последняя. [c.258]

На степень очистки газов в проти-воизносном золоуловителе оказывает влияние ряд причин величина сечения отсосной щели гидравлическое сопротивление отсосного тракта, влияющего на величину отсасываемого потока газов угол наклона плоскости жалюзийной решетки к направлению газового потока (оси газохода) раз- [c.296]

Величина свободного объема и форма частиц практически не оказывают влияния на величину коэффициента теплоотдачи в слое. Определяющий размер о для шаров равен диаметру шаров, а для кусков неправильной формы — среднему размеру отверстия сит. Скорость газов вычисляют по полному сечению в направлении потока. Все физические константы прини. 1ают по средней температуре потока газа. [c.197]

Вслед за первой фазой наступает вторая начало второй фазы соответствует моменту открытия продувочных окон. Эта фаза продолжается до тех пор, пока не закроются продувочные или выхлопные окна или, наконец, те и другие вместе. За этот период отработавшие газы продолжают уходить из цилиндра под влиянием разности давлений в цилиндре и в выхлопном трубопроводе через продувочные окна поступает в цилиндр свежий воздух. Задачей этого периода является организация продувочного воздуха в смысле скоростей и направлений потока таким образом, чтобы, пользуясь уже существующей в цилиндре скоростью и направлением отработавших газов в сторону выхлопа, вытеснить их из цилпндра по возможности целиком и заполнить цилиндр воздухом. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...