Влияние диаметра труб

Рис. 5.3. Влияние диаметра труб на величину и мощность на охлаждение конденсатора 1 — Х2 = 2 м/с, Хз = 20 2—Х2 = 2 м/с, Хз = 40 3 — Х2 = 3 м/с, л з = 30

Опыты с Ф-11 [78] подтверждают данные других авторов о том, что значения локальных а достигают максимума при Х=0.8 и затем резко уменьшаются. Там же отмечается сильное влияние диаметра трубы на теплообмен. Для нахождения средних значений а для всей трубки авторы [78—81 ] предлагают брать среднее значение из локальных в интервале О < X < 1. В [78, 79] приводятся также сведения и расчетные формулы для падения давления фреона при кипении в трубке. [c.222]

Влияние диаметра трубы на аср одиночной вертикальной трубы, погруженной в псевдоожиженный слой, наводит на мысль, что и в этом случае решающее значение для эффективности теплообмена имеет не продольное, а поперечное обтекание трубы, хотя казалось бы именно продольное перемешивание должно обеспе-u -iTb малое время контакта частиц с невысокой поверхностью нагрева. Ведь известно, что продольная эффективная теплопроводность слоя много выше поперечной (горизонтальной). Вероятно, что плотный контакт частиц с вертикальной трубой получаем лишь при набегании на нее агрегатов, движуш,ихся перпендикулярно труб.=, т. е. горизонтально. При этом происходит настолько сильное торможение частиц около стенки, что время пребывания их там вовсе не определяется высоким коэффициентом продольной эффективной теплопроводности, измеряемым фактически для ядра слоя, а равно времени поперечного обтекания трубы агрегатом. Заметно Подогретые замедленные частицы около трубы, 404 [c.404]

Изменение режимов течения в условиях обогрева в зависимости от диаметра трубы еще не установлено. Это влияние будет рассмотрено на последующих стадиях настоящего исследования. Поскольку большинство соотношений для адиабатических условии основано на результатах, полученных для труб различных диаметров, очевидно, что эти соотношения можно использовать для установления влияния диаметра трубы. [c.50]

ВЛИЯНИЕ ДИАМЕТРА ТРУБ [c.19]

На расслоенную структуру движения оказывает влияние диаметр трубы —чем больше диаметр, тем легче возникает расслоение. При d 2b мм расслоенный режим устанавливается легко. [c.44]

Для чисел Рейнольдса около 2 300 полученные результаты были стабильными. Однако, как можно видеть на рис. 1, полученные числа Нуссельта имели очень широкий диапазон изменений, на которые оказывали влияние диаметр трубы и скорость теплового потока. Очевидно, что естественная конвекция здесь вполне могла иметь место. Разброс [c.250]

Кроме того, экспериментальные данные, представленные на рис. 66, показывают, что влияние диаметра трубы на истинное газосодержание достаточно хорошо учитывается критерием Fr при обработке опытных данных в координатах ф1 и Fr . [c.161]

Поправочный множитель, учитывающий влияние диаметра трубы на значение коэффициента теплоотдачи Ов [c.83]

К2 я Кг — коэффициенты, учитывающие влияние диаметра трубы, предварительного подогрева смеси и нагрева головки [c.87]

Влияние диаметра труб [c.103]

Необходимо отметить, что в формуле (170) влияние диаметра трубы на коэффициент осуществлено косвенным путем через радиус кривизны трубы. В табл. 7 приведены значения Р р, и г при постоянной скорости движения воды. [c.79]

Аналогичный вывод можно сделать относительно влияния диаметра трубы на истинное содержание жидкости в пробковой и кольцевой структурах течения смеси по данным рис. 2.5. Интересно отметить, что вопрос о влиянии диаметра трубы на истинное содержание жидкости в кольцевой структуре течения смеси возникает только в том случае, когда результаты измерений обрабатываются в координатах Ф (или I —Ф) и ГГс, которые с успехом были использованы для обобщения данных по режиму барботажа газа в наклонных и вертикальных трубах в пределах пробковой структуры потока. [c.213]

Здесь = 1,05—1,10 — коэффициент, учитывающий эластичность обшивки А — 2,5—4,0 — коэффициент, учитывающий влияние диаметра труб каркаса на угол наклона зависимости С = /(а) малые значения А соответствуют более плоскому куполу паруса и большему диаметру труб, [c.13]

При принятом выше определении числа Рейнольдса типичное поведение, наблюдаемое у разбавленных растворов, проиллюстрировано на рис. 7-1, хотя в литературе указывались и другие типы зависимости [27, 28]. При равных числах Рейнольдса коэффициент трения зависит от диаметра трубы, достигая ньютоновского значения при очень больших диаметрах. Для более концентрированных растворов часто наблюдается поведение, иллюстрируемое на рис. 7-2. Здесь еще чувствуется влияние диаметра, но переход от ламинарного течения к турбулентному обнаружить нелегко, хотя, вообще говоря, можно различить небольшой изгиб вблизи точки Re = 2100. [c.283]

Наличие влияния диаметра означает, что коэффициент трения зависит не только от числа Рейнольдса, а также и от некоторых других безразмерных критериев. Такой критерий можно получить лишь при помощи введения еще одного параметра, кроме диаметра трубы, скорости, плотности, вязкости и перепада давления очевидно, в качестве такого параметра следует выбрать естественное время. Действительно, в настоящее время общепризнано, что снижение сопротивления связано некоторым образом с упругими свойствами жидкости. [c.283]

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

Сопоставление (4-50) и (4-50 ) указывает на определенное расхождение в оценке влияния различных факторов. В (4-50 ) отсутствует аэродинамическая характеристика частиц (Кбв). Здесь использованы критерии Re и Рг, определяемые по диаметру трубы и скорости газа, гравитационное поле которого не так существенно. Наряду с этим в (4-50 ) весьма важен учет шероховатости стенок и влияния рт/р на об, оказавшегося из-за специфики горизонтального транспорта более значительным, чем в восходящем прямотоке. [c.131]

Влияние диаметра трубы учитывается при d>70 мм. В этих условиях расчет производится по З начения ко,рости смеси, определяемой из соотношения аУсм.р= (0,265/l/ d) Шсм [26], где внутренний диаметр трубы также выражен в М етрах. [c.29]

Влияние диаметра трубы на плотность критического тепловогсг потока может быть учтено с помощью эмпирического соотношения [45] [c.295]

Новохацкий Е. М. Влияние диаметра трубы па структуру потока двухфазной жидкости, движущейся в вертикальных трубах. — Изб. вузов. Энергетика, 1961, № 4. [c.108]

На рис. 11, на основании опытных данных, приведенных на рис. 9 и 10, показано влияние диаметра труб на величину истинного паро удержания при k — 2 кг кг. [c.269]

Влияние диаметра труб проверялось исследованием труб 0 22 и 38 мм при движении воздуховодяной смеси. Диаметр коллектора на установке с многотрубной моделью был равен 7Ъ мм, диаметр камер упрощенных моделей составлял 200 мм. [c.280]

До самого последнего времени процесс образования сыпучих отложений был изучен очень слабо. Наиболее обстоятельной является работа М. Д. Панасенко [Л. 6], в которой на основе данных испытаний промышленных котлов установлены приблизительные значения коэффициентов загрязнения, использованные в нормах теплового расчета ВТИ [Л. 3]. В этой работе, кроме того, освещен ряд закономерностей процесса загрязнения, в частности, развитие его во времени и влияние диаметра труб на коэффициент загрязнения. Влияние других факторов (расположение труб, шаги труб, скорость газа, крупность золы, направление потока, концентрация золы и пр.) установить на основе данных промышленных испытаний даже с грубым приближением не удается,, так как возможность изменять во время опыта перечисленные параметры отсутствует, а устанавливать закономерности на основе сопоставления о пытов на разных установках не позволяет малая точность результатов промышленных испытаний. [c.12]

Влияние диаметра труб на величину коэффициента загрязнения г определялось из опытов с шахматными пучками труб с =25, 38, 51 и 76 мм при sjd=s2jd = 2 и коридорными пучками d = 25 и 38 мм при постоянной крупности золы =33,7%). Экспериментальные дан- [c.19]

На фиг. 136 приведены результаты опытов А. П. Орнатского по влиянию диаметра трубы на величину qkpy. [c.383]

Влияние диаметра трубы еще менее ощутимо, ибо интенсивность теплоотдачи, обусловленная паро- 2 образованием, не зависит or этого фактора, а интенсивность тепло- й I [c.138]

При составлении обобщенных выражений для определения величины критического теплового потока при движении недогретой воды в трубах нужно учитывать влияние диаметра трубы. В уравнении, предлагаемом П. И. Поварниным, указанное влияние не отражено. Это противоречит опытным данным, которые показывают, что при глубоких недогревах изменение диаметра в пределах от 1 —1,5 до 5—6 мм вызывает заметное снижение кр- В кольцевых каналах при низких давлениях 1,5—3,0 ата и малых скоростях 0,3—2,0 м сек влияние ширины кольцевого канала 6 на неоднозначно. При w = 1 м1сек и А ед = 60—70° С 5 в пределах изменения от 4,5 до 14—-15 мм не влияет на р-При w 1 м1сек рост 6 до [c.239]

Влияние диаметра трубы установить нелегко. Натурные испытания проведены на трубах, диаметры которых изменялись в интервале 152—1520 мм. Все результируюпще скорости оказываются в пределах нормального разброса, а изменение температуры перехода в зависимости от диаметра явно не обнаруживается. [c.181]

Рис. 4.7. Влияние диаметра трубы (Квс) на истинное газосодержание при течении смеси воздух — вода в вертикальных трубах по данным Г. С. Лутошкина,

Для шахтн1)1х пучков С = 0,41 п = 0,6, для коридорных С = 0,26 л = 0,65. Определяющим размером в (10.8) является наружный диаметр труб, определяющей температурой — среднее значение между температурами жидкости от пучка и после него. Скорость Wk рассчитывается как отношение объемного расхода теплоносителя при к наиболее узкому сечению в пучке, ширина которого меньше ширины канала на значения произведения наружного диаметра труб на их число в одном ряду. Поправочный коэффициент Es учитывает влияние попере- [c.85]

Обобщая экспериментальные исследования влияния размеров (диаметра) теплообменной поверхности на величину коэффициентов теплообмена, можно сделать вывод, что степень влияния определяется отношением D/d, а также физическими свойствами псевдоожижаемого материала и, очевидно, газа, т. е. с уменьшением диаметра частиц уменьшается и предельный диаметр труб, при котором сказывается влияние размеров последних, и наоборот. Влияние таких характеристик, как плотность материала, давление в аппарате, удовлетворительно корре-лируется уравнением в виде функции критерия Архимеда. [c.116]

В соответствии с предложенной моделью теплообмена и полученной на ее основе расчетной формулой размер (диаметр) трубы (датчика) может оказывать влияние на плотность укладки частиц у теплообменной поверхности или величину то. Однако расчет показывает, что, например, диапазон изменения значений порозности W Ta для всех исследованных диаметров частиц и датчиков не превышает 3,5%, т. е. не влияет ни на величину, соответствующую экстремуму функции, выражаемой уравнением (3.90), ни на Numax. Следовательно, соглас но уравнению (3.90), размер диаметра датчика (трубы) не влияет на коэффициент теплообмена Проверка показала, что расчетные значения Nu или а удовлетворительно коррелируют экспериментальные данные, полученные с помощью датчиков различных диаметров. [c.117]

Обсудим сначала вопрос о влмягпш процессов коалесценции на спектр размеров пузырьков. Очевидно, что это влияние будет ощ,утимым либо в случае, когда газосодержание велико а 1, либо когда интенсивность турбулентного неремешивания фаз такова, что вероятность столкновения пузырьков близка по порядку величины к вероятности их дробления (значения критерия Ке для последнего случая лежат в интервале 1000 Ве 2000). На рис. 47 показаны зависимости от объемного газосодержа-ния а для различных значений Ве, полученные экспериментальным путем в [50]. Здесь диаметр трубы и физико-химические свойства обеих фаз удовлетворяют условию Уе/Ве =2.5-10 . Видно, что для больших значений Ве 2500 (рис. 47, кривые 2—4), когда вероятность дробления пузырьков существенно больше вероятности коалесценции, увеличение с ростом а незначительно. Для относительно малых значений Ве 2000 влияние коалесценции на величину становится заметным (рис. 47, кривая 1). Подробный анализ процессов коалесценции будет дан в последующих разделах главы. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...