Расчет параметров покрытий

Расчет параметров покрытий [c.244]

В учебном пособии дается описание основных систем противокоррозионной зашиты стальных вертикальных резервуаров (РВС), приведены рекомендации по выбору покрытий и методики расчета параметров протекторной и катодной защиты. [c.4]

При взаимодействии жидких титана, циркония и некоторых других переходных металлов с графитом происходит их науглероживание, и при расчетах параметров диффузии в случае образования карбидных покрытий на графите из расплавов необходимо учитывать проникновение углерода в жидкий металл. [c.202]

Третья и четвертая части справочника содержат материалы для расчета распределения потенциала и тока соответственно при электрохимической коррозии и защите металлов. Помимо этого здесь приведены методики расчета электрических параметров покрытий и узлов, применяемых в целях противокоррозионной защиты. [c.6]

Проведенные нами опытные включения по катодной защите подземных трубопроводов позволили разработать эмпирические зависимости, позволяющие определять электрические параметры катодных установок с учетом качества защитных покрытий и наличия контуров защитного заземления. Расчет параметров следует проводить по следующим формулам [c.70]

В прежние годы покрытие переменной части графика электрических нагрузок осуществлялось за счет ГЭС и мелких ТЭС с устаревшим оборудованием. По мере ввода мощных энергоблоков, особенно на сверхкритических параметрах, покрытие переменной части графика становится все более затруднительным. С массовым вводом атомных электростанций, которые пока работают лишь в базисной части графика нагрузок, еще более обостряется проблема покрытия минимума нагрузок в ночные часы и выходные дни. Технико-экономические расчеты показали, что покрытие этого минимума нагрузок путем кратковременных остановок специальных энергоблоков выгоднее, чем глубокая разгрузка обычных блоков. Таким образом, необходимо создание оборудования, приспособленного к ежедневному пуску и останову. [c.43]

С целью достижения высокой эффективности вибрационные катки для уплотнения грунта должны работать в интенсивном ударно-вибрационном режиме. В соответствии с этим расчет их параметров производят по такой же схеме, как и расчет параметров вибрационных трамбовок. В противоположность этому параметры вибрационных катков для уплотнения асфальтобетонных покрытий выбирают такими, чтобы обеспечить безударный вибрационный режим с целью получения гладкой поверхности покрытия. [c.366]

Расчет параметров напряженно-деформированного состояния многослойного жесткого аэродромного покрытия под действием опоры воздушного судна с учетом сезонного изменения свойств грунтового основания базируется на следующих модельных представлениях [c.176]

Рис. 6.5. Блок-схема расчета параметров напряженно-деформированного состояния многослойного жесткого аэродромного покрытия

Таким образом, предложенные в настоящей главе аналитические решения для расчета параметров напряженно-деформированного состояния многослойных покрытий применимы и в случаях, когда материалы элементов конструкции проявляют нелинейные свойства, например при изменении жесткости прослойки от величины нагрузки или жесткости железобетонной плиты при образовании и раскрытии трещин. [c.214]

Расчеты параметров напряженно-деформированного состояния двухслойного покрытия с совмещением швов при центральном нагружении выполним с использованием аналитического решения задачи об изгибе трехслойной пластины на упругом основании, изложенного в гл. 6. [c.253]

Расчет параметров установок катодной защиты. Основными параметрами УКЗ являются сила защитного тока и протяженность защитной зоны. Они определяются из системы уравнений, описывающих закон распределения потенциалов и токов вдоль подземного сооружения (с учетом параметров самого сооружения и окружающей среды, анодного заземления и связанных с сооружением контуров заземления), при заданных граничных значениях поляризационных потенциалов сооружение — земля. Расчет следует выполнять на период установившегося состояния изоляционного покрытия сооружения, что позволит максимально [c.133]

Расчет параметров лакокрасочных покрытий. Толщина жидкой пленки (покрытия) [c.71]

Расчет параметров кипящего слоя приведен в литературе [5, с. 154]. Однако независимо от способа псевдоожижения для каждого полимерного порошкового материала существуют оптимальные режимы получения покрытий, определяемые химическим и фракционным составом порошковых материалов. [c.234]

Независимо от вида работ для установления оптимальных соотношений между размерами рабочей поверхности и рабочего сиденья расчет параметров рабочего места следует начинать с определения параметров рабочего сиденья и его местоположения. Площадь рабочей поверхности должна быть достаточной для расположения предметов труда, орудий и средств труда, выполнения письменных работ. Рабочая поверхность должна обеспечивать возможность быстрой и легкой уборки. Е сли часть тела работающего соприкасается с рабочей поверхностью, последнюю следует изготовлять из материала, обладающего низкой теплопроводностью. Покрытие рабочей поверхности должно обеспечивать оптимальный цветовой и яркостный контраст с предметом труда и не давать бликов. [c.46]

Ниже с использованием аппроксимаций для положения линии отрыва турбулентного пограничного слоя ф(р,) относительно направления невозмущенного потока (фиг. 1) при "свободном" взаимодействии (ф < л/2 - е) [б] и для угла 0, (р,, е) при "несвободном" взаимодействии (ф = пЦ - е) [3] предложена методика расчета параметров возвратного течения в отрывной области. В частности, нахождение числа Маха поперечной скорости конического течения в пристенной области между линией присоединения у(р ) и линией внутреннего отрыва пограничного слоя (на фиг. 1 обозначена углом ф ). Данные расчетов позволили интерпретировать результаты экспериментальных исследований, полученные методом масляного покрытия. Указаны особенности возмущенного течения, обусловленные явлением перехода в пограничном слое. [c.67]

В этих условиях деформационные и прочностные свойства материала покрытия малоизвестны, что практически исключает возможность расчета прочности покрытия на основе метода, который предполагает знание деформационных и прочностных свойств металла во всех точках системы покрытие - основной металл. Для решения этой задачи в методике [293] используется аппарат, требующий задания по возможности минимального количества параметров. В качестве такого аппарата принята структурная модель циклически стабильного материала [31]. Существенным ее преимуществом является наличие всего лишь двух определяющих функций реологической, определяющей физические свойства подэлементов, и функции неоднородности распределения характеристик между подэлементами. Эти функции находят по результатам изотермических испытаний стандартного типа на растяжение при различных значениях температуры. Исходными данными для назначения параметров модели являются изотермические диаграммы деформирования и кривые ползучести материала в стабильных циклах. В методике использована несколько измененная структурная модель материала для исследования кинетики деформирования многослойной системы покрытие - переходная зона - основной металл. В ней приняты следующие предположения признаком разрушения лопатки считается появление трещины в покрытии покрытие в силу своей малой толщины не влияет на поле напряжений и деформаций в лопатке и по всей толщине работает в условиях жесткого нагружения при тех деформациях, которые имеет лопатка в области нанесенного покрытия используется критерий разрушения [294] [c.476]

Основой качественной противокоррозионной защиты является высокое качество изоляционного покрытия трубопроводов. В соответствии с внутренним стандартом предприятия ТКЬ-71 [8] требования к изоляционным покрытиям, необходимые для расчета параметров системы катодной защиты, приведены в табл. 1. [c.7]

В книге сделана попытка обобщить и систематизировать литературные данные, а также связать физические свойства материалов, в частности степень черноты, со структурными параметрами твердого тела и с методами получения покрытий. Проведена классификация структур тугоплавких неметаллических соединений и разработана инженерная схема расчета-оценки степени черноты. Полученные [c.3]

Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидко стей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенкн труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение. [c.204]

Если участок с поврежденным покрытием расположен на значительном удалении от места контакта, разнородных деталей, то его можно рассматривать как третий электрод системы и воспользоваться результатами, приведенными в разд. 2.1.3. При расчете считаем известными следующие параметры [c.248]

Эксперименты показали, что для стальных, латунных и дюралюминиевых деталей с антикоррозийными покрытиями с параметром шероховатости Ra= 1,25 мкм при изменении нагрузки Р от 10 до 40 Н, номинального давления Ра от 0,0011-109 до 0,167-10в Па, номинальной площади касания от 24 до 900 мм и отношения нагрузки к весу верхней детали от 9,6 до 11 120 коэффициенты сухого трения скольжения меняются незначительно. Это показывает, что при расчетах узлов трения можно использовать значения коэффициентов трения, приведенных в табл. 8—12, [c.203]

Главная цель книги состоит не только в том, чтобы изложить основы теории тепловой защиты, но и дать тем, кто занимается техническими приложениями, простые и удобные формулы, полезные при расчете теплообмена, глубины прогрева защитного покрытия или толщины унесенного слоя. Всюду, где это необходимо, а также в конце книги в виде приложения приводятся конкретные численные значения различных параметров. Это позволяет надеяться, что книга станет полезным справочным пособием. [c.9]

Рассмотрим задачу о переносе тепла в полубесконечном теле, поверхность которого разрушается при постоянной температуре, причем каждый килограмм унесенной массы поглощает некоторое заданное количество тепла AQ. Эта модель, несмотря на идеализацию постановки, несет в себе все основные черты нестационарного разрушения реальных теплозащитных покрытий, она особенно удобна при разработке методики стендовых экспериментов и обработке их результатов. Достоинство модели обусловлено прежде всего малым числом определяющих параметров, позволяющих обойтись небольшим числом результирующих зависимостей (чаще всего представленных в графическом виде), построенных на основании численных расчетов. Следует подчеркнуть при этом важность правильного выбора системы определяющих параметров для упрощения всех последующих расчетов. [c.58]

Это важное обстоятельство приходится иметь в виду при обработке результатов нестационарных экспериментов, когда тепловой поток и другие внешние параметры непрерывно меняются во времени. В частности, важно установить ту минимальную толщину теплозащитного покрытия, к которой еще можно применять критерии квазистационарного разрушения (например, использовать понятие эффективной энтальпии). Эта оценка производится с помощью двух формул формулы (3-34), дающей время установления квазистационарного режима разрушения, и соотношения (3-35) для минимальной толщины квазистационарного прогрева. Полное время эксперимента должно быть значительно больше т , а толщина теплозащитного покрытия должна превышать А(тд). При этом как при расчете т , так и при оценке А(т ) необходимо использовать вместо Voo максимальное значение скорости разрушения внешней поверхности Uoo, достигнутое при данном испытании. [c.74]

В. Расчет требуемых электрических параметров покрытий и конструк-uufi узлов, применяемых для противокоррозионной защиты металлических сооружений. [c.9]

Для определения Р (L) по статической прочности необходимо ввести в расчет параметр времени (пробега). Это может быть выполнено следующим образом. Допустим, что на определенном пробеге Хд зафиксированы максимальные крутящие моменты на полуоси, превышающие, например, максимальный момент по двигателю, приведенный к полуоси, и возникающие при трогании и разгоне автомобиля на дорогах с твердым покрытием или при движении в тяжелых дорожных условиях. Полученные значения ТИтах статистически обрабатываются и находится закон распределения F (Мщах)- Для определения закона распределения на пробеге 2L , 3L ,. ... [c.133]

Для анализа влияния несовпадения в плане швов нижнего и верхнего несущих слоев, а также наличия сквозных трещин в нижнем слое, проведем расчет параметров напряженно-деформированного состояния двухслойного покрытия с несовмещением швов при воздействии одноколесной нагрузки с использованием численной реализации методом конечных элементов. При этом рассмотрим случай, когда под краем плиты верхнего слоя находится шов или [c.253]

Цель расчета параметров напряженно-деформированного состояния двухслойных покрытий из плит с прослойками различной жесткости состоит в определении соотношения между изгибающими моментами, возникающими при центральном нагружении конструкции с толщинами слоев, равными толщинам нлит, и моментами при различных вариантах нагружения конструкции. [c.255]

Расчеты параметров напряженно-деформированного состояния двухслойного сборного покрытия из сборных плит с полным совмещением швов при воздействии одноколесной нагрузки выполним с использованием программного комплекса МИРАЖ , реализующего метод конечных элементов. При расчетах конструкций на первой стадии работы верхние несущие слои моделируем прямоугольными элементами изотропной плиты, а на второй стадии — прямоугольными элементами ортотропной плиты. Нижние несущие слои на первой стадии работы моделируем прямоугольными элементами изотропной плиты на упругом основании, а на второй стадии — прямоугольными элементами ортотропной плиты на упругом основании. Податливую прослойку между несущими слоями представим элементом односторонней связи для учета возможного расслоения плит покрытия. [c.257]

В качестве пути дальнейшего совершенствования существующего метода расчета нежестких покрытий, на наш взгляд, целесообразно предложить следующее. Вместо приведения к двухслойной системе, а затем однородному полупространству, для оценки напряженно-деформированного состояния реальной многослойной конструкции нежесткого покрытия использовать известные аналитические решения теории упругости для слоистых систем, например [186]. При этом в качестве основного критерия для определения толщины нежесткого покрытия использовать один из параметров НДС — вертикальное давление на грунт a z из условия недопущения накопления в грунте остаточных деформаций. [c.377]

Среди большого разнообразия форм преград представляет интерес сравнительно простая геометрия - плоская и соответственно процесс взаимодействия с ней сверхзвуковых струй прямоугольного выходного сечения при различных углах встречи. Хотя при нанесении покрытий методом ХГН геометрические формы напыляемого изделия не всегда представляют собой плоскую поверхность, учитывая сравнительно малые размеры струи, можно построить первое приближение при расчете параметров газа, частиц и поверхности в момент удара на основании решения поставленной задачи. Концен грации частиц, используемые в ХГН, как правило, много меньше концентраций, при которых начинается заметное влияние частиц на параметры газа, и ее можно не у штывать. Полученные данные можно переносить без существенной потери точности на случай реальных двухфазных течений. [c.62]

Существует мнение, что при электродуговой металлизации стоимость покрытия меньше, чем при газовой за счет меньшей стоимости электроэнергии по сравнению со стоимостью газов. По расчетам Г. Хеслера [4], стоимость распыления 1 кг стали для дуговой металлизации примерно в 4 раза меньше, чем для газовой. Анализ этого расчета показал, что в стоимость покрытия не входят стоимость металла и его потери, образующиеся прн напылении. По данным С. Гиртсена [5] потери металла при электродуговой металлизации цинком составляют 35% и алюминием — 37%. Проведенные нами ранее исследования показали, что для газовой металлизации (для установки МГИ-5-65 конструкции ВПИИЛВТОГЕНМАШ) коэффициент использования металла при распылении т) составляет для цинка — 0,7 и для алюминия — 0,8. Следовательно, процесс газовой металлизации является более экономичным по расходу металла. В дан1юй работе приведены сравнительный расчет стоимости покрытий, получаемых при газовой и электродуговой металлизации, а также результаты исследований влияния параметров процесса электродуговой металлизации на коэффициент использования металла при распылении т). [c.135]

Авторы первых работ, в которых рассматривалась ЭЭС, исходили из уравнений движения для той части пластины, которая покрыта электродами. Для того чтобы результирующее уравнение удовлетворяло граничным условиям на концах электродов, осуществляли коррекцию, например, путем введения так называемого пьезоэлектрического напряжения возбуждения. Используя этот трудоемкий метод расчета, былн получены параметры ЭЭС пьезоэлектрического стержня, совершающего продольные колебания, для случаев полностью металлизированного стержня [17] н стержня с частичным покрытием электродами [64]. Еще ранее на такой способ расчета параметров ЭЭС для продольно-колеблющейся кварцевой пластины указано в работе [65]. Была составлена эквивалентная схема для пьезоэлектрического стержня с разделенными электродами [66], а авторы работы [67] при расчете параметров ЭЭС продольно-колеблю-щегося стержня рассмотрели два возможных варианта действия возбуждающего электрического поля — в направлении длины и толщины стержня. Соотношения для определения параметров ЭЭС стержней и прямоугольных пластин, совершающих контурные, продольные и крутильные колебания, приведены в работе [25]. Параметры эквивалентных схем резонатора в виде диска с контурными колебаниями рассчитаны в работе [68], а для случая резонатора с разделенными электродами — в работе [69]. [c.120]

Таковы основные принципы проектирования системы обеспечения радиационной безопасности от источников внутреннего облучения урановых рудников. В общем виде при расчете рудничной вентиляции нужно учитывать и такие факторы, как концентрацию пыли и содержание в ней кварца, наличие ядовитых и взрывоопасных газов, необходимость подачи на одного человека 6 м /мин свежего воздуха [П], хотя, как правило, доведение до необходимой концентрации дочерних продуктов эманаций (Кп, Тп, Ап) обеспечивает требования, предъявляемые к рудничной атмосфере и по другим параметрам. Необходимо отметить, что система вентиляции на рудниках обходится очень дорого. Поэтому для более экономичного выбора дебита удаляемого воздуха осуществляют противорадоно-вые мероприятия изолируют нерабочие выработки, производят противорадоновые покрытия, ограничивают использование (для гидрообеспыливания) шахтных вод с высокой концентрацией радона и т. д. Более подробно эти вопросы изложены в работе [11]. [c.215]

В статье приводятся некоторые результаты исследований зависимостей свойств покрытий от основных технологических параметров. Для получения математической модели процесса предлагается использовать зкспернмептадьво-статистические методы теории планирования эксперимента. Этот подход реализовав ва примере определения количественных характеристик зависимости пористости покрытий от глубины загрузки, дистанции напыления и содержания ацетилена в детонирующей смеси. По полученной модели из условия существования экстремума функции многих переменных были рассчитаны оптимальные значения технологических параметров. Наличие минимума проверялось по достаточным условиям существования экстремума. Последующие аксперикевты подтвердили правильность расчетов. Лит. — 3 вазв., ил. —2. [c.262]

Результаты работ [266, 267, 288], касающихся рентгенографического определения напряжений I и II родов в разнообразных покрытиях позволяют считать, что предлагаемая авторами методика съемок удобна и доступна для исследовательских лабораторий. Расчет макронапряжений по стандартной методике усложняется по крайней мере двумя факторами наличием фазовых превращений и изменением химического состава при напылении. При перпендикулярной съемке расчет макронапряжений по относительному изменению параметра решетки материала покрытий недостаточно точен, так как в этом случае не учитываются изменения химического состава покрытия. Т. П. Шмырева и Г. М. Воробьев [266] предлагают применять метод наклонных съемок и оценивать величину макронапряжений по формуле [c.189]

Системы теплоснабжения на базе АТЭЦ промышленно-отопитель-ного типа. Такие системы позволяют обеспечивать тепловой энергией как коммунально-бытовых, так и промышленных потребителей. При использовании АТЭЦ для покрытия тепловых нагрузок промышленных потребителей возникает ряд сложных задач, связанных с транспортом теплоты и выбором вида и параметров сетевого теплоносителя. Расчет показывает, что транспорт пара на большие расстояния малоэкономичен и практически ограничен 15—20 км. Для систем теплоснабжения с источниками теплоты на органическом топливе это обстоятельство не играло существенной роли, так как ТЭЦ, обеспечивающие промышленных потребителей технологическим паром, располагались, как правило, в непосредственной близости от них. [c.120]

Резервуар с мазутом (мазутохранилище), нуждающийся в защите, располагается (рис. 12.2) под землей поблизости от здания. Граница имеющегося в распоряжении земельного участка проходит на расстоянии нескольких метров от резервуара со стороны, противоположной зданию. Стальные трубопроводы, подсоединенные к мазутному резервуару, которые тоже должны быть подключены к системе защиты, имеют изоляционное покрытие. Изолирующие фланцы, необходимые для электрической изоляции мазутного резервуара, располагаются внутри здания. Для расчета системы катодной защиты приняты следующие параметры, полученные при пробном пуске системы емкость резервуара (двухстенная конструкция) 20 м площадь поверхности резервуара и трубопроводов 50 м сопротивление растеканию тока с мазутного резервуара в грунт 30 Ом сопротивление изолирующих фланцев (вставок) 28 Ом удельное электросопротивление грунта в месте расположения анодных зазем-лителей, измеренное при расстояниях между зондами 1,6 и 3,2 м (среднее значение для восьми измерений) 35 Ом-м требуемый защитный ток (при потенциале выключения по медносульфатному электроду l/ u/ usOi =—плотность защитного тока 200 мкА-м . [c.273]

При проектировании катодной защиты поверхностей, имеющих свежеполученные покрытия, для расчета размещения анодных систем и параметров основного режима защиты (защитного тока, мощности и т. д.) следует брать величину по п. 8 табл. 4.3. [c.62]

Т спользования. Примером тому может служить опытнопромышленная утилизационная установка по использованию физического тепла шлаков печей цветной металлургии. При существующих в настоящее время технических решениях утилизации тепла отвальных шлаков затраты на утилизацию еще выше аналогичных затрат на производство тепловой энергии на замещаемых энергетических установках. Поэтому усилия направлены на разработку таких схем утилизации, которые обеспечивали бы экономические преимущества использования тепла шлака по сравнению с использованием химической энергии топлива в котельных установках. Устанавливаемые типы утилизационного оборудования для утилизации различных видов тепловых ВЭР должны вырабатывать энергоносители таких параметров, чтобы их можно было использовать на покрытие расходной части энергетического баланса промышленного предприятия. В противном случае, даже при низких затратах на установку утилизационного оборудования, если для преобразованных энергоносителей отсутствуют потребители, принятая схема утилизации может оказаться экономически неэффективной. Таким образом, для обоснования экономической эффективности использования ВЭР необходимо проводить детальные расчеты, основанные на конкретных схемах утилизации и технико-экономических показателях утилизационного и замещаемого энергетического оборудования. Приведем примеры расчетов экономической эффективности использования ВЭР с преобразованием вида энергоносителя для характерных схем утилизации и типов утилизационного оборудования, применяемого в различных отраслях промышленности. [c.281]

При технологических расчетах определяют параметры операций и переходов, устанавливают допустимое время пролеживания деталей в межопераци-онных заделах, разрабатывают рекомендации по применению СОЖ и поверхностных покрытий (например, фосфатирование) для улучшения условий выполнения операций и переходов. [c.315]

Стеклообразные материалы отличаются от других покрытий большим разнообразием физических свойств (вязкости, плотности, теплопроводности и т. д.). Поэтому представляет интерес вопрос о влиянии этих свойств или их отклонения от заданных эталонных значений на основные параметры оплавления суммарную скорость уноса массы Gv и температуру разрушающейся поверхности Ту,. В расчетах предполагалось, что теплоемкость и плотность разных рецептур может отли- Чаться в 2—2,5 раза [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...