Зона защитная

Тепловые коммуникации станции выполнены по так называемой двухконтурной схеме (рис. 51). Замкнутый тракт ее первичного контура (реактор 1 — теплообменник 2 — циркуляционный насос 5 — реактор), размещенный в зоне защитных сооружений, предназначен для циркуляции теплоносителя — воды, отбирающей тепло от тепловыделяющих элементов. Тракт вторичного контура с обогревающими его змеевиками теплообменника (парогенератор 4 — паровая турбина 5 — конденсатор 6 — питающий насос Т — парогенератор) [c.174]

При ОПЫТНОЙ катодной защите путем установки анодного заземления (заземлений) в различных местах и изменения точки дренажа выбирается оптимальный вариант, когда достигается максимальная зона защитного потенциала на подземном сооружении. [c.89]

График функции j х) показывает, что участки, прилегающие к вершине, хорошо защищаются катодным током, тогда как устье трещины не испытывает заметного действия анода вершины. Поскольку при появлении питтинга в начальный период образования трещины неповрежденная поверхность металла пришла в относительно катодное состояние, то стенки в устье трещины становятся относительно анодными и ускоряется коррозионное растворение металла, расширяющее устье. Зона защитного действия анода вершины (как протектора) в процессе роста трещин перемещается в глубь металла, образуя полость неизменной ширины [2]. [c.202]

Размеры зоны защитного действия (зоны защиты), т.е. зоны, в пределах которой достигается заданное снижение скорости коррозии. [c.9]

Располагая параметрами, характеризующими размеры зоны защитного действия протекторов или анодов и износ протекторов, можно определить иа стадии проектирования и все остальные величины, необходимые для расчета эффективности и срока службы систем электрохимической защиты [c.9]

П р и м е р 4.2. Определить внешнюю границу зоны защитного действия одиночного дискового протектора из алюминиевого сплава радиусом Ро = 0,1 м, расположенного на плоском участке стальной неокрашенной поверхности затвора плотины, в случае, когда удельная электропроводимость коррозионной среды 7 = 3 См/м, а минимальная защитная плотность тока равна /ф [ = -0,045 А/м. [c.199]

Для определения внешней границы зоны защитного действия протектора воспользуемся графиками рис. 4.3. Откладывая на оси ординат величину 0,03 и проводя соответствующую этому значению прямую, параллельную оси абсцисс, находим, что она пересекает кривую для рассматриваемых значений параметров /Г] =0 и Аг2 = 10 при Rg 8. [c.199]

Располагая указанными данными, а также значениями критериев электрохимической защиты (см. табл. 1.4) и зависимостью скорости растворения материала анода от плотности тока [см. формулу (1.7) ], можно непосредственно определить размеры зоны защитного действия анодов и их износ. [c.199]

Для расчета зоны защитного действия источника с определенными параметрами используют уравнение [c.26]

В выще упомянутых документах не приводится конкретная методика расчета протекторной защиты, что в первую очередь связано с отсутствием научно-обоснованного определения зоны защитного действия протекторов. [c.78]

В процессе исчерпания прочности зон защитных оболочек с патрубками ЭП первоначально образуются трещины в местах действия растягивающих усилий в бетоне оболочки, затем от сжатия разрушается бетон в местах концентрации напряжений, при этом патрубки проходок сплющиваются (рис. 1.13). [c.27]

Аналитический расчет зон защитной оболочки АЭС у отдельных отверстий. Этот расчет выполнен Проектным институтом 1 (ПИ-1) Госстроя СССР. В основу расчета положено аналитическое решение соответствующей задачи плоской теории упругости, изложенное в монографии Г. Н. Савина [17]. Принятые в расчете система полярных координат г, 0 и основные обозначения показа- [c.27]

Узлы проходок небольших диаметров. Конструкция зоны защитной оболочки, в которой размещаются электрические и контрольные проходки, довольно сложна. Зона насыщена большим количеством металлических труб проходок, каналов для напрягаемой арматуры, ненапряженной арматурой, что создает очень сложные условия для укладки и уплотнения бетона и ведет к снижению его качества. Под трубами проходок при сложных условиях организации вибрирования бетона могут образоваться раковины. Трудоемкой операцией является монтаж герметичной кабельной проходки на рабочих отметках. Кабельные проходки целесообразно сконцентрировать в сборных железобетонных блоках, монтаж и полное оборудование которых должно проводиться в заводских условиях. На строительство такие блоки должны поставляться в готовом виде, что позволит снизить трудоемкость строительных работ и улучшить качество бетона в этих зонах оболочки. [c.50]

Для поддержания зоны защитных потенциалов в области устойчивой пассивности использован единичный контур регулирования и контроля потенциала (рис. 8.23) унифицированной автоматической системы анодной защиты Донец-12 [5], позволяющий поддерживать потенциал в заданном режиме. За счет уменьшения скорости коррозии улучшилось качество продукции, увеличилась степень конверсии мономера. Экономическая эффективность составила 213 тыс. руб./год. [c.167]

Опыт проектирования и эксплуатации глубинных заземлений в городах Уфе, Салавате, Стерлитамаке, Белорецке, Благовещенске, Бирске и других показал их высокую эффективность. Применение глубинных анодных заземлений дает ряд преимуществ надежность, большой срок службы, стабильность сопротивления растеканию в течение года, незначительная площадка. Проведенная экспериментальная проверка показала, что один глубинный анодный заземлитель эквивалентен примерно 3 поверхностным по зоне защитного действия. [c.66]

Расчеты катодной защиты подземного сооружения выполняются для определения мощности катодных установок и рационального размещения их вдоль трассы подземного сооружения. Место установки станции катодной защиты (СКЗ) выбирается исходя из ряда факторов наличия источников электроэнергии, удобства обслуживания и, главным образом, распределения потенциалов (плотности тока) вдоль сооружения. Зная закономерности распределения потенциалов и величину минимально необходимого смещения потенциала (или величину защитного потенциала), можно оценить зону защитного действия при заданном режиме. Варьируя величинами силы тока СКЗ, можно подобрать такой шаг расстановки защитных устройств, который отвечает получению максимального экономического эффекта. Соответственно величину тока следует признать основной харак- [c.192]

Для определения зоны защитного действия в качестве показателя полной защиты принималось смещение =0,3 в. Исходя из этого условия можно заключить, что при силе тока, равной [c.193]

Зона защитного действия ( л) одной катодной станции на бесконечном трубопроводе при различной силе тока в дренажном кабеле и в зависимости от удаленности анодного заземления от трубопровода [c.205]

Зона защитного действия L одного протектора, равная шагу расстановки при сплошной защите, может быть определена по следующей формуле [c.218]

Проектирование катодной зашиты включает определение рационального размещения катодных установок вдоль подземного сооружения с расчетом их зоны защитного действия и мощности. [c.186]

Решение о наиболее рациональном размещении катодных установок находится путем последовательного приближения. Задаваясь различными значениями силы тока установки катодной защиты, при известных заранее величинах г, R ер, а, z, у), определяют зависимость протяженности зоны защитного действия от силы тока катодной установки. Зона действия катодной защиты устанавливается в соответствии с защитной плотностью тока, расчет которой приведен на стр. 164—165. [c.187]

В результате сопоставления величин смещений потенциалов может быть обнаружено 1) местное пониженное значение потенциала или 2) неожиданное ограничение зоны защитного действия. Первое обычно обусловлено сосредоточенным нарушением изолирующего противокоррозионного покрытия, а второе отсутствием электрической непрерывности защищаемого сооружения. [c.191]

Зона защитного действия дренажной установки определяется путем измерения потенциалов трубопровода, для чего используются контрольные выводы. Определяющими зону зашиты дренажной [c.197]

Основной целью при проектировании протекторных установок является расчет поверхности стальной конструкции, защищаемой одним протектором, или зоны защитного действия. Поверхность, защищаемая одним протектором 5ь зависит от трех основных факторов защитной плотности тока / , силы тока в цепи протектор — сооружение и геометрических размеров сооружения, определяющих равномерность распределения тока по защищаемой поверхности [c.261]

В соответствии с рассчитанными зоной защитного действия или размерами протектора производят монтаж протекторных установок. Протекторы можно смонтировать непосредственно на плоской стенке сооружения или [c.264]

Силу тока /к для обеспечения заданной зоны защитного действия рассчитывают по формуле (54). В соответствии с выбранной величиной тока и сопротивлением анодного устройства (заземления) мощность источника тока Р можно определить по формуле [c.271]

И 5 а, защитный потенциал не будет наблюдаться даже в точке дренажа при силе тока, равной 7,5 а, зона защитного действия 3=3,2 км, а при силе тока, равной 10 а, Ь =Ъ,2 км. [c.279]

Максимальные критерии защиты (и ах и /max) определяются из условий, ограничивающих допустимый уровень поляризации рассматриваемого металлического сооружения или конструкции в заданной коррозиок-ной среде (например, из условий устранения явлений перезащиты металлов, электролиза, воздействия поляризации на защитные покрытия и т.п.). Знание величин t/max и /гпах позволяет определить внутреннюю границу зоны защитного действия. [c.20]

По данным дальнейшего расчета распределения защитного тока строят график (сплошная кривая на рис. 4,9), который позволяет определить максимальную зону защитного действия протектора. Полагая, например, что минимальные значения защитной плотности тока/ rnin =0,05 А/м из графика на рис. 4.5 найдем, что полуширина зоны защиты равна /защ 1.2 м, [c.198]

Pii . 3-30. Изменение зоны защитного действия в зависимости от удаления анод- ноге заземления при силе тока СКЗ [c.207]

Сила тока (/к) для обеспечения принятой зоны защитного действия рассчитывается по приведенным выше формулам. В соответствии с выбранной величиной тока и сопротивлением заземления расчет мощности источника тока (Рскз) может быть выполнен по следующей формуле [c.227]

В результате сопоставления величин смещений потенциалов может быть обнаружено местное пониженное значение потенциала или неожиданное ограничение зоны защитного действия-Первое обычно обусловлено сосредоточенным нарушением изо лирующего противокоррозионного покрытия, а второе — отсутствием электрической непрерывности защищаемого сооружения. Для увеличения эффективности защиты осуществляется иереизо-ляция участка сооружения с разрушенным покрытием и восстанавливается электрическая непрерывность путем приварки к сооружению специальных металлических соединителей. [c.233]

При наличии блуждающих токов постоянного направления (устойчивые катодные или анодные зоны) система поляризованных протекторов преобретает новые свойства. Так, если потенциал трубопровода положительнее потенциала протектора, то в его цепи будет протекать защитный ток, величина которого определяется потенциалом, создаваемым блуждающим током в катодной зоне. Защитный ток может уменьшиться до нуля, если потенциал трубопровода под действием катодного блуждающего тока сравняется с потенциалом протектора. Если потенциал трубопровода отрицательнее потенциала протектора, то диод будет препятствовать втеканию катодного тока через протектор. [c.273]

Для определения зоны защитного действия отдельной катодной установки необходимо установить закономерности распределения тока вдоль сооружения. Закономерность расппеделения тока вдоль трубопровода отдельной катодной установки (рис. 90) описывается следующей формулой [c.186]

В зависимости от местных условий (наличия вдоль трассы трубопровода линий электропередач, домов обходчика и т. п.) выбирается шаг катодных установок, который должен соответствовать одному из вариантов расчета зоны защитного действия. Поскольку сила тока (/ ) для обеспечения принятой зоны защитного действия известна, постольку расчет мощности источника тока (Рскз ) может быть выполнен по следующей формуле [c.187]

Применением газовой защиты или флюсов. Удается при нагреве до Т = == 12004-1250° С получить качественное сварное соединение и удовлетворительную микроструктуру околошов-ной зоны. Защитная среда должна быть восстановительной. Жесткие пределы температурного режима сварки и необходимость применения защитной среды ограничивают применение этого способа. Сварка плавлением. Изделия, подлежащие сварке, плотно прилегают друг к другу отбортованными кромками 2, которые разогреваются и оплавляются с помощью индуктора /. выполненного по контуру свариваемых кромок (рис. 22). По всему периметру изделия создается ванна расплавленного металла, кристаллизация которой происходит без приложения давления Этот процесс применим для сварки изделий с толщиной стенки от 0,3 до 1,5 мм из малоуглеродистых сталей, сталей аустенитного класса, сплавов титана, а также комбинаций из разнородных металлов и сплавов. Частота тока источника питания выбрана 70 и 440 кГц. Скорость нагрева 250—8000 °С/с Во всех случаях рекомендуется применение защитных сред. Возможна сварка изделий цилиндрической, овальной и прямоугольной форм с максимальной длиной сварного шва 500 мм. Наиболее целесообразно применение процесса в случаях, когда в непосредственной близости от шва находятся элементы из нетеплостойких материалов, а также для массового, автоматизированного производства однотипных деталей. [c.38]

В результате сопоставления величин смещений потенциалов можно обнаружить а) местное пониженное значение потенциала б) неожиданное ограничение зоны защитного действия. Первое обычно обусловлено нарушением изолирующего противокоррозионного покрытия (рис. 99), а второе — отсутствием электрической непрерывности защищаемого сооружения. Для увеличения эффективности защиты проводят переизоляцию сооружения и восстанавливают электрическую непрерывность путем приварки к нему специальных металлических соединителей. [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...