Коэффициенты сухого трения скольжения

Эксперименты показали, что для стальных, латунных и дюралюминиевых деталей с антикоррозийными покрытиями с параметром шероховатости Ra= 1,25 мкм при изменении нагрузки Р от 10 до 40 Н, номинального давления Ра от 0,0011-109 до 0,167-10в Па, номинальной площади касания от 24 до 900 мм и отношения нагрузки к весу верхней детали от 9,6 до 11 120 коэффициенты сухого трения скольжения меняются незначительно. Это показывает, что при расчетах узлов трения можно использовать значения коэффициентов трения, приведенных в табл. 8—12, [c.203]

Известно, что с уменьшением параметра шероховатости поверхности коэффициент сухого трения скольжения сначала уменьшается, а затем начинает возрастать, т. е. проходит через некоторый минимум. Таким образом, на коэффициенты трения влияет прирабатываемость трущихся поверхностей, т. е. число скольжений по одному и тому же месту. [c.203]

И. Коэффициент сухого трения скольжения для плоских поверхностей стальных изделий с оловянными покрытиями [c.203]

Коэффициенты сухого трения скольжения для плоских поверхностей стальных изделий (сталь 3S) без покрытия в зависимости от числа скольжений поверхностей и параметров шероховатости поверхности трущихся пар [c.205]

Изменение коэффициентов сухого трения скольжения при нагревании для различных сочетаний покрытий и материалов трущихся пар [c.206]

Коэффициент трения цапф по величине больше коэффициента трения скольжения при прочих равных условиях. Зная величину коэффициента сухого трения скольжения f, можно определить /ш, если материал и чистота обработки тел скольжения такие же, как у цапфы и подшипника. [c.141]

Сопротивление относительному движению, возникающее при сухом трении скольжения, является результатом механического зацепления мельчайших неровностей соприкасающихся поверхностей и их молекулярного взаимодействия. При жидкостном трении тончайшие слои смазки прилипают к поверхностям звеньев и относительное скольжение их сопровождается только внутренним трением жидкости, которое во много раз меньше сопротивления при сухом трении. Наиболее благоприятным является жидкостное трение, при котором затрата энергии на преодоление сопротивления, а также износ элементов опоры будут минимальными. В качестве иллюстрации на рис. 23.3 приведен график изменения коэффициента трения подшипника от угловой скорости вращения вала со при различных режимах трения а — подшипник б — цапфа в — клиновой зазор, заполненный смазкой). Участок 1—2 кривой соответствует сухому и граничному трению, затем с возрастанием скорости наступает полужидкостное трение (участок 2—<3), и, наконец, при достижении угловой скорости со сод (участок 3—4) устанавливается жидкостное трение, при котором коэффициент трения составляет 0,01—0,001. [c.405]

Отличие от сухого трения льда, наблюдаемого особенно легко и в чистом виде при низких температурах и малых скоростях скольжения, заключается в резком различии численных значений коэффициента трения. Коэффициент сухого трения льда оказался равным около 0,4, а граничного трения льда в присутствии граничной смазочной прослойки воды — около 0,03. [c.216]

Рис. 81. Зависимость коэффициента сухого трения (х пластмасс от скорости скольжения [5]

Как известно, наибольшие потери на трение и максимальный износ деталей имеют место при сухом трении (рис. 231, а). При относительной скорости скольжения трущихся тел менее 5 м/сек и удельном давлении между ними менее 50 кГ/см для металлов изменяется коэффициент сухого трения Д = 0,12 - - 0,24. [c.329]

В тех процессах обработки давлением, в которых прилипания нет (например, при волочении), и в тех зонах, в которых скольжение происходит при наличии прилипания в других зонах, процесс трения приближается к процессу машинного трения. В связи с этим рассмотрим зависимость коэффициента сухого трения при пластической деформации от основных факторов. [c.170]

Рассмотрим некоторые методы определения коэффициента сухого трения при пластической деформации. Все методы дают значения коэффициента трения, усредненные по поверхности контакта с инструментом, и достоверные значения при условии скольжения, т. е. при условии действия закона Кулона. [c.183]

Данная формула аналогична формуле (40) для определения силы трения при сухом трении скольжения. Коэффициент жидкостного трения /ж отличается от коэффициента сухого трения только по величине. Обычно он во много раз меньше, поэтому во столько же раз меньше и сила жидкостного трения. В этом заключается одно из преимуществ смазки. В среднем можно принимать следующие значения коэффициента, трения при жидкостном трении /ж = 0,001 0,006, при полужидкостном трении fnж = 0,03. [c.149]

Износостойкость покрытий. Особенности структуры и свойств металлизационного покрытия определяют и их износостойкость. Поскольку металлизационные покрытия не являются сплошными телами, структура их неоднородна и покрытие отличается хрупкостью, очевидно, использование их для восстановления деталей, работающих при сухом трении скольжения, не может дать удовлетворительных результатов. Наоборот, при жидкостном и полужидкостном трении металлизационные покрытия обладают большими преимуществами по сравнению со сплошными телами. Пористость покрытий, снижающая в значительной мере ряд свойств металлизационного слоя, при жидкостном и полужидкостном трении играет положительную роль, так как хорошо удерживает смазку. Общеизвестно свойство металлизационных покрытий впитывать масло. В силу этих причин коэффициент трения покрытия при жидкостном трении в пределах удельных [c.143]

Следует иметь в виду, что трение зависит от материалов сопряженных деталей. Известны материалы, хорошо (т. е. с малым трением) работающие даже без смазки. Имеются также материалы, дающие высокие коэффициенты сухого трения. Первые применяются для изготовления всевозможных подшипников скольжения, а вторые — для изготовления трущихся деталей фрикционных муфт и тормозных механизмов. [c.186]

Имеется тело массой т, лежащее на горизонтальной шероховатой плоской поверхности, на которое действует горизонтальная сила Fq sin (ОТ с амплитудой Fq и частотой (D. Если коэффициенты сухого трения /+ и / при скольжении тела вперед и назад по плоскости одинаковы и равны /, то при Fq < mgf тело останется неподвижным, а при Fq > mgf будет совершать симметричные колебания относительно некоторого среднего положения. Если допустить, например, что > /+, то симметрия нарушается, и при Fq > [c.28]

ПЛОСКОСТИ, преодолевая силу сухого трепня. Коэффициент трения скольжения равен /. [c.121]

Испытанием серого чугуна в условиях сухого трения с усилием прижима 98 И установлено, что поверхностный слой оплавляется при скорости скольжения более 520 м/с. Износу с оплавлением соответствует очень низкий коэффициент трения (около 0,1). [c.20]

Учитывая влияние силы трения (смазки) на характер распределения пластической деформации по глубине, его исследование проводилось в условиях сухого трения, трения со смазкой часовым маслом и дисульфидом молибдена [105]. Процесс трения осуществлялся при скольжении индентора из стали ШХ-15 в одном направлении под нагрузкой 15 кгс по отожженным образцам из полированной стали 45. Число проходов индентора соответствовало установившемуся (по коэффициенту трения) режиму испытания (рис. 21). Зависимость коэффициента трения от числа воздействий индентора при смазке дисульфидом молибдена аналогична зависимости в условиях трения со смазкой часовым маслом (см. рис. 21), но его абсолютное значение несколько меньше — порядка 0,1. [c.45]

Практически это единственная модель, в которой R, описываются гладкими функциями. В динамике точки мы уже имели дело с сухим трением, при котором уравнения движения получались кусочно-гладкими. В динамике твердого тела соответственно принимается, что поверхность характеризуется коэффициентом трения скольжения k (для простоты — постоянным) так, что [c.72]

В табл. 8, 9 приведены коэффициенты сухого трения скольжения плоских поверхностей в зависимости от видов их антикоррозийных покрытий при нагрузке Я = 20 Н, номинальной площади контактируемых поверхностей Ла = 7 X 14 = 98 мм , при различных сочетаниях стальных, латун. [c.198]

Коэффициент сухого трения скольжения для плоских поверхностей с различными сочетаниями покрытий для дк>ралгоминнепых, стальных и латунных деталей [c.202]

Коэффициенты сухого трения скольжения для плоских поьсрхностей с покрытиями различной твердости [c.202]

В табл. II, 12 приведены значения коэффициентов сухого трения скольжения для стальных изделий с оловян- [c.202]

С. А. Серегин, В. И. Люленкое. К вопросу о температурно-скоростной зависимости коэффициента сухого трения скольжения.— Изв. вузов, Черная металлургия, 1964, JV 10. [c.93]

Коэффициент к ограничен предельным значением / — maxi , называемым коэффициентом сухого трения (трения скольжения). Как только к достигает предельного значения, начинается относительное проскальзывание трущихся поверхностей. Коэффициент / зависит от [c.167]

По-видимому, механизм граничной смазки водой, так же как и маслами, основан на скольжениях внутри смазочного слоя по определенным плоскостям скольжения. Образованию этих плоскостей скольжения способствует правильное расположение молекул воды, сохраняющееся и после плавления льда, обладающего кристаллической структурой. Отсутствие такого правильного расположения молекул в сравнительно толстых прослойках воды, образующихся при температурах выше нуля, по-видимому, объясняет затрудненное скольжение в этом случае. Хорошо также известное конькобежцам уменьшение скользкости льда при низких температурах объясняется, по Бутневичу, тем, что при этом уменьшается доля площади действительного контакта, на которой в результате плавления льда образуется смазочная прослойка. Смазочная прослойка образуется только на тех, больших по размеру островках контакта, на которых температура в течение контакта с коньком способна повыситься до нуля. Чем ниже температура, тем больше размер таких островков контакта и тем меньше становится их число При очень низких температурах смазочная прослойка вообще не образуется и коэффициент суммарного трения достигает максимального значения, равного коэффициенту сухого трения льда. [c.216]

Изменение коэффициенто)в сухого трения скольжения при охлаждении до - 40 трущихся пар из стали с различными покрытиями [c.207]

Измерения емкостным датчиком с различными диэлектрическими пленками скольжения показали зависимость сигнала Увх коэффициента трения-скольжения. Например, при добавлении масла между пленкой и поверхностью медного стержня сигнал уменьшался во столько раз, во сколько раз коэффициент сухого трения больше коэффициента трения со смазкой. Измерения показали, что зависимость сигнала с датчика от энергии удара очень близка к линейной, и измерения в широком диапазоие скоростей удара от нескольких см-с до 45 М с стабильны и повторяемы при различных материалах и геометрии испытуемых тел от мягкого штампованного свинца до твердой закаленной инструментальной стали, текстолитовых, капроновых, гетинаксовых бойков в виде шара, цилиндра и усеченных цилиндров с закругленными торцами. Выходной сигнал емкостного датчика почти на два порядка больше выходного сигнала тензометрического датчика. Это позволяет определять параметры удара для самых разнообразных материалов испытуемых конструкций, деталей машин, горных пород и т. п. [c.352]

Рис. 80. Зависимость коэффициента сухого трения пластмасс от продолжительности скольжения пары [9] контртело — бериллиевая бронза, нагрузка 18 кПсм , скорость скольжения 0,45 м/сек

Преимущества применения полимерных материалов для изготовления подшипников скольжения следующие 1) незначительный коэффициент сухого трения и связанные с ним небольшие потери энергии 2) автоматическая смазка подшипника в результате поглощения масла или воды 3) способность подшипника к самоприработке и поглощению твердых частиц 4) незначительный износ 5) способность к гашению вибраций 6) достаточно большая прочность на сжатие 7) сопротивляемость воздействию воды и смазок 8) небольшой вес 9) малая трудоемкость изготовления. [c.229]

Отсюда видно, что даже если коэффициент трения [х имеет высокие значения, характерные для сухого трения скольжения, то касательное напряжение Ткрит можно существенно снизить путем увеличения давления поровой жидкости р. [c.756]

Необходимо отметить, что средний коэффициент трения, рассчитанный по закону трения Амонтона, при резании только условно может считаться коэффициентом трения скольжения. По закону Амон- тона коэффициент трения скольжения является константой контактирующих пар, зависящей от природы и состояния поверхностей Трущихся тел. Он мало или совсем не зависит от размеров площадки контакта и скорости относительного перемещения. В то же время средний коэффициент трения при резании для пары обрабатываемый и инструментальный материалы очень сильно реагируют на изменение условий резания толщины срезаемого слоя, скорости резания и переднего угла, увеличиваясь или уменьшаясь при изменении указанных факторов в широких пределах. Величина средних коэффициентов трения при резании доходит до очень высоких значений (1,2 — 2), не свойственных сухому трению скольжения. Таким образом, средний коэффициент трения при резании ни по величине, ни по физическому смыслу, ни по закорюмерностям изменения не совпадает с коэффициентом внешнего трения и не является константой трущихся пар. Специфическое поведение коэффициента трения при резании связано с двоякой природой трения на передней повериюсти. Из-за наличия [c.125]

Вопрос о реализации связи (1.153) до момс)1га отрыва представляет самостоятельный интерес, например, при наличии в гочке контакта сухого трения. Отметим, что возможности, доставляемые законом сухого трения Амонтона (1 тр1 < /IV, где / — коэффициент трения скольжения) и законом сухотх) трения Кулона, имеющим в правой части этого неравенства аддитивную константу, различны. [c.65]

Шар проскальзывает в точке контакта с опорной плоскостью. Это означает, что в точке контакта с поверхностью скорость шара не равна нулю. Тогда возникает сила трения, которая будет влиять на движение шара. Примем, что в точке контакта приложена сила сухого кулоновского трения скольжения Г,.р = — m5Vш/ vш , где к — коэффициент трения (см. пример 3.4.3). Относительно точки контакта шара с плоскостью будет справедлив, как и в предыдущем случае, векторный интеграл кинетического момента К = а. Умножив обе части этого равенства справа векторно на Гп и приняв во внимание выражение вектора К через угловую скорость и скорость центра масс шара, найдем [c.516]

В большинстве конструкций тормозов находит применение сухое трение фрикционных материалов по металлу, и только в некоторых конструкциях осевых тормозов необходима смазка трущихся поверхностей. Условия работы тормозных устройств различных машин весьма разнообразны как по режиму работы, так и по величинам скоростей скольжения, давлений и температур. В некоторых наиболее легких условиях работы до сих пор еще находят применение в качестве фрикционного материала колодки из дерева несмолистых пород. В качестве рабочей поверхности используют обычно торец дерева. Эти колодки обеспечивают достаточно высокий коэффициент трения, но имеют весьма низкую теплостойкость. При высоких температурах, развивающихся при трении, трущаяся поверхность таких колодок обугливается, что приводит к резкому изменению коэффициента трения. В целях предотвращения обугливания дерево рекомендуется пропитывать под высоким давлением сернокислым или фосфорнокислым аммонием. К недостаткам деревянных колодок относятся, кроме того, неравномерность изнашивания торцов вследствие неодинаковой плотности слоев дерева, а также большая гигроскопичность деревянных колодок и их способность коробиться и растрескиваться. Однако благодаря дешевизне этого материала, а также простоте изготовления деревянные колодки находят еще довольно широкое применение (например, в тормозах трамваев, подвесных канатных дорог и фуникулеров и т. п.). В ряде случаев в качестве фрикционного материала применяется текстолит, удовлетворительно работающий при температурах до 100° С. При нагреве сверх 120° С вследствие неравномерного выгорания пропитки и образования быстроизнашиваемых вздутий текстолитовые накладки быстро портятся. В настоящее время отечественная химическая промышленность выпускает большое количество разнообразных фрикционных материалов, весьма сложных по своему составу, обладающих различными фрикционными свойствами и предназначенных для различных условий применения. [c.526]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...