Особенности деформационного упрочнения в ОЦК-металлах

Рассмотренные выше особенности деформационного упрочнения ОЦК-металлов и сплавов с пониженной энергией дефекта упаковки налагают отпечаток на эволюцию дислокационной структуры. В частности, на диаграмме структурных состояний ванадия (рис. 3.31) это отражается в изменении в широких пределах деформационных интервалов отдельных областей [341]. Диаграмма содержит пять областей, разделенных температурными зависимостями критических деформаций 1 — область крайне неоднородной дислокационной структуры, [c.150]

Характер температурной зависимости коэффициентов деформационного упрочнения ванадия [341] (рис. 3.27) и сплава хрома [353] аналогичен, что также свидетельствует о термоактивационной природе механизмов, контролирующих деформационное упрочнение в ОЦК-металлах. Принципиальной особенностью деформационного упрочнения ванадия и сплава хрома является аномальный ход кривых [c.152]

Созданию равномерно упрочненного приповерхностного слоя к моменту достижения напряжения a-j- у ОЦК-металлов способствует наличие большого числа систем скольжения и протекание процессов динамического деформационного старения. Важной особенностью деформационного упрочнения на этом участке кривой растяжения является то, что процессы упрочнения и повышения плотности дислокаций в основном связаны с приповерхностными слоями и границами зерен, с примыкающим к ним объемам металла [84]. В работе [91] предложили модель, которая объясняет преимущественное течение границ зерен на стадии микротекучести за счет более высоких локальных напряжений в границах зерен по сравнению с напряжением внутри [c.175]

Рассмотрев особенности деформационного упрочнения монокристаллов различных металлов, можно перейти теперь к наиболее важным объектам — поликристаллам. [c.124]

Дополнительные факторы, обусловливающие более значительное разупрочнение в о. ц. к. металлах, были рассмотрены в связи с изучением особенностей деформационного упрочнения. [c.233]

Влияние же температуры на интенсивность деформационного упрочнения, напряжение течения и предел прочности оказывается [18] прямо противоположным влиянию на предел текучести. Например, у металлов с ГЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения (да/дг) и предел прочности существенно возрастают с понижением температуры. Так как предел текучести почти не зависит от температуры, то отношение пределов прочности и текучести при низких температурах возрастает, данное обстоятельство делает металлы с ГЦК-ре-шеткой особенно перспективными для использования при низких температурах. У металлов с ОЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения с понижением температуры либо сохраняет постоянное значение, либо уменьшается. Вследствие этого кривая температурной зависимости предела прочности либо приблизительно эквидистантна кривой предела текучести, либо отклоняется вниз с понижением температуры. Таким образом, пластичность (в данном случае — равномерная деформация) металлов с ОЦК-решеткой при низких температурах снижается, для многих из них характерен переход от вязкого поведения к хрупко.му что резко ограничивает возможность их исполь- [c.17]

Механические свойства металлов с ГПУ-решеткой определяются отношением кристаллографических параметров с а, а также содержанием примесей и обычно являются средними между характеристиками металлов с ГЦК- и ОЦК-решетками. Например, у титана предел текучести и интенсивность деформационного упрочнения с понижением температуры возрастают, так что отношение пределов прочности и текучести либо сохраняется постоянным, либо даже возрастает при низких температурах. Особенно наглядным можно считать поведение при низких температурах циркония [29], пластичность которого при низких температурах существенно увеличивается (с 12 до 40 %) за счет протекания механического двойникования, стимулирующего работу призматических и пирамидальных систем скольжения [18]. [c.18]

Поскольку закономерности процесса деформационного упрочнения, согласно современным представлениям [66, 233, 254], сводятся к закономерностям процесса размножения и взаимодействия дислокаций, то и преобладание винтовых дислокаций в структуре ОЦК-металлов требует учета особенностей размножения винтовых дислокаций. Для винтовых дислокаций вместо дискретных источников рассматривают обычно двойное поперечное скольжение. Авторы [254] отмечают, что при этом элементом, контролирующим процесс упрочнения, является не отдельная дислокация, а линия скольжения, а сам подход требует подробного теоретического и экспериментального исследования геометрии двойного поперечного скольжения и его роли в эволюции дислокационной структуры и механизмах упрочнения ОЦК-металлов. [c.104]

Уравнение (74) получено в предположении, что в единице объема N дислокаций распределены равномерно. Современные теории деформационного упрочнения [40] исходят из того факта, что дислокации образуют плоские скопления из п копланарных дислокаций, заторможенных барьерами в плоскостях скольжения, в результате чего увеличивается напряжение течения. Особенно характерно образование плоских скоплений для металлов с малой энергией дефекта упаковки (нержавеющая сталь, а-латунь), где затруднено поперечное скольжение и такие скопления возникают у границ. Взаимодействие дислокаций в скоплении приводит к увеличению энергии каждой из них, пропорциональному числу дислокаций п в скоплении (после отжига вследствие образования границ субзерен из дислокаций происходит, наоборот, значительное снижение энергии) [31]. [c.48]

Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации 86 [c.86]

Особенностью механохимического растворения поверхности алюминиевого сплава является некоторая задержка активного растворения относительно роста нагрузки (см. рис. 58, пунктирная кривая). Это торможение обусловлено эластичностью окисной пленки, которая не теряет своей сплошности вплоть до заметных значений пластической деформации и испытывает воздействие двух конкурирующих процессов — механического разрушения и химического восстановления (репассивации). Когда процессы механического разрушения становятся преобладающими (в областях пересечения плоскостями скольжения поверхности металла), механохимический эффект резко увеличивается, и в соответствии с теорией коррелирует с ростом деформационного упрочнения сплава, как и в случае нержавеющих сталей. [c.154]

Аморфное состояние металлов метастабильно. При нагреве, когда подвижность атомов возрастает, протекает процесс кристаллизации, что постепенно приводит металл (сплав) через ряд мета-стабильных в стабильное кристаллическое состояние. Механические, магнитные, электрические и другие структурно-чувствительные свойства аморфных сплавов значительно отличаются от свойств кристаллических сплавов. Характерной особенностью аморфных сплавов являются высокий предел упругости и предел текучести при почти полном отсутствии деформационного упрочнения. [c.372]

Распространение фронта Людерса-Чернова на стадии циклической текучести связано с процессами интенсивного изменения дислокационной структуры в областях металла, где этот фронт уже прошел (происходят процессы деформационного упрочнения в локальных объемах металла). Это является особенностью процесса циклического деформирования по сравнению со статическим нагружением. Из-за длительности процесса усталости происходят также структурные изменения и в областях, где металл еще находится в области микротекучести. Эти изменения связаны с накоплением микропластической деформации в локальных объемах металла преимущественно в приповерхностных слоях, а также с процессами динамического деформационного старения (например, у углеродистых сталей). [c.81]

Образование мартенсита деформации в этих сталях зависит от температуры деформирования, содержания легирующих элементов и степени деформации. Для конструкций из аустенитных сталей, используемых в атомной энергетике, особенно актуально изучение процессов фазовых превращений у -> а или у —> 8 —> а при малоцикловом деформировании. Выше мы отмечали, что на стадии циклического деформационного упрочнения наряду с повышением плотности дислокаций большую роль могут играть процессы фазовых превращений, которые влияют не только на интенсивность деформационного упрочнения, но и на особенности зарождения микроскопических усталостных трещин, которые зарождаются на этой стадии. По кинетике фазовых превращений в совокупности с анализом процессов деформационного упрочнения (разупрочнения) можно судить о степени повреждаемости металла в процессе усталостного нагружения. Рассмотрим некоторые экспериментальные данные по вли- [c.238]

В соответствии с особенностями пластической деформации о. ц. к. металлов I и И стадии на кривой деформационного упрочнения монокристалла сокращаются. Большая часть кривой приходится на П1 стадию интенсивного поперечного скольжения. Соответственно средний коэффициент деформационного упрочнения очень чистых о. ц. к. металлов должен быть ниже, чем у других. Однако экспериментальные данные по высокочистым о. ц. к. монокристаллам пока очень ограничены. Наличие же примесей, даже в малых количествах, сильно сказывается на виде кривых растяжения и коэффициенте деформационного упрочнения о. ц. к. металлов. Эти эффекты будут рассмотрены ниже. [c.122]

Установлено, что большая часть кривой растяжения поликристаллов относится к П1 стадии деформационного упрочнения монокристаллов (точка С на рис. 59— напряжение, при котором начинается П1 стадия в монокристалле того же металла). Это очень важное положение. Оно показывает, что упрочнение при пластической деформации поликристаллов определяется в основном характером множественного скольжения в каждом зерне и особенно — легкостью поперечного скольжения [c.125]

Отличия деформационного упрочнения концентрированных твердых растворов от чистых металлов наи--более полно можно выявить, сопоставив соответствующие кривые монокристаллов, благоприятно ориентированных для одиночного скольжения. На рис. 63 такое сопоставление сделано на примере никеля и его сплавов — твердых растворов с кобальтом. В целом характер кривых остается аналогичным, что свидетельствует об идентичности процессов, определяющих упрочнение чистых металлов и твердых растворов. В то же время видно, что растворение легирующего элемента вызывает прогрессирующее а) повышение критического напряжения сдвига б) удлинение стадии легкого скольжения в) повышение напряжений перехода ко II и особенно III стадиям г) увеличение коэффициента деформационного упрочнения на III стадии.. [c.131]

Особое научное и практическое значение представляют процессы деформации и механического разрушения металлов. Обработка металлов занимает ведуш,ее место в машиностроении и в значительной степени основана на их высокой пластичности. Дислокационный механизм пластической деформации наиболее ярко выражен в металлических монокристаллах, исследование которых привело к развитию современной физической теории пластичности, основанной на теории дислокаций. Другой замечательной особенностью металлов — как в виде монокристаллов, так и обычных мелкозернистых поликристаллических металлов — является их деформационное упрочнение, приводящее к разрыву при заданном режиме деформирования. [c.15]

Сварка взрывом применяется для соединения листов, профилей и труб из КМ, армированных металлическими волокнами или слоями, имеющими достаточно высокие пластические свойства, чтобы избежать дробления армирующей фазы, а также для соединения КМ с законцовками из различных металлов и сплавов. Прочность соединений обычно равна или даже выше (за счет деформационного упрочнения) прочности наименее прочного матричного материала, применяемого в соединяемых деталях. Для повышения прочности соединений используют промежуточные прокладки из других материалов. В соединениях обычно нет пор или трещин. Возможно присутствие в переходной зоне оплавленных участков, особенно при сварке взрывом разнородных металлов. [c.173]

Известно, что монокристаллы обладают низким сопротивлением деформации. Это указывает, что основная часть подводимой энергии расходуется на образование линий и полос скольжения в результате выхода дислокаций. Особенно благоприятные условия складываются для беспрепятственного выхода дислокаций в кристаллах при развитии сдвига только по одной системе скольжения. Эго приводит к образованию при деформировании ГЦК- и ГП-металлов стадии так называемого легкого скольжения. На этой стадии почти отсутствует упрочнение, что указывает на очень малую долю генерируемых дислокаций, задерживающихся в кристалле при деформировании. Стадия деформационного упрочнения начинается в тот момент, когда активизируются другие системы скольжения (в результате задержки части дислокаций в пересеченных плоскостях скольжения). Взаимодействие дислокаций в разных системах скольжения обусловливает эффективное деформационное упрочнение. [c.29]

Если теперь возвратиться к феноменологическому подходу, различающему три основных типа упрочнения — твердорастворное, деформационное и дисперсное, то предложенная схема существенно облегчает анализ температурных пределов их применимости. Такой анализ является важной прикладной задачей для всех жаропрочных материалов, особенно для сплавов на основе тугоплавких металлов VA и VIA групп. [c.91]

Если учесть, что деформационное старение приводит к повышению уровня напряжения, то, в соответствии с приведенными выше доводами, это повышение напряжения должно приводить к понижению коэффициента упрочнения. При этом необходимо учесть два обстоятельства. Во-первых, у чистых металлов, у которых на зависимости а (Т) деформационный горб отсутствует, максимум на температурной зависимости коэффициента упрочнения должен быть выражен сильнее, чем у металлов с примесями. Во-вторых, зависимость напряжения течения при наличии примесей, особенно у о. ц. к. металлов, в области низких температур (Т 0,15Г °К) выражена значительно сильнее, чем у чистых металлов. Следовательно, в первом случае в области Т 0,15Г л с понижением температуры должно наблюдаться более заметное снижение коэффициента упрочнения по сравнению со вторым случаем. Наложение этих эс ектов приводит к сильно выраженному максимуму у загрязненного металла. Иными словами, у загрязненного металла причиной внешне выраженного максимума А (Т) в области температур горба деформационного старения является, видимо, не рост коэффициента упрочнения при этих [c.221]

В противоположность строго обратимым изменениям температуры, сопровождающим процессы деформирования упругих тел, существуют явления, связанные с необратимым деформированием, например с текучестью ковких металлов, когда происходит необратимое превращение в тепло механической работы, затрачиваемой на деформацию. Хорошо известно, что, когда образец вязкого металла быстрым растяжением выводится в пластическое состояние, он нагревается, особенно в области шейки. Точные калориметрические измерения выделяющегося при этом тепла впервые выполнил Хорт ). Хорт, Тэйлор, Фаррен и Квинни 2) показали, что механическая работа, совершаемая при растяжении образцов вязких металлов, не превращается полностью в тепло. Заметная часть этой работы (около 10% или несколько меньше для стержней из малоуглеродистой стали) переходит в скрытую упругую энергию, которая каким-то образом накапливается в испытавшем деформационное упрочнение металле (вероятно, в упруго изогнутых прослойках, содержащихся в пластически продеформированных кристаллических зернах). Раш ) путем увеличения последовательными ступенями растягивающей нагрузки, которая прикладывалась к стержням из малоуглеродистой стали, обладающей четко выраженным пределом текучести, и путем записи температуры этих стержней впервые обнаружил, что в упругом диапазоне температура падает, а в момент достижения предела текучести внезапно увеличивается. [c.18]

Особенности протекания пластической деформации в разобщенных кристаллах двух поверхностей под действием развивающихся давлений от внешних сил и нагрева рассмотрены М.Х. Шоршоровым [60]. Была разработана методика измерения в динамическом режиме контактного электросопротивления, позволившая оценить влияние процессов изменения площади физического контакта, деформационного упрочнения металла и изменения химического состава поверхностного слоя металла вследствие диффузии элементов. В первом случае происходит его падение, а в двух других - возрастание. Было показано, что физический контакт в общем случае носит упругопластический характер, причем доля той или иной составляющей зависит от условий эксперимента и, прежде всего, от температуры нагрева поверхностей. [c.321]

Поверхностаое пластическое деформирование (ППД) применяется с целью деформационного упрочнения металла и создания в поверхностном слое сжимающих остаточных напряжений, а также получения благоприятного профиля шероховатости поверхности. ППД весьма эффективно для повьппения сопротивления усталости, особенно для деталей, изготовленных из высокопрочных материалов, имеющих повышенную чувствительность к концентраторам напряжения. Наличие в поверхностном слое сжимающих остаточных напряжений снижает скорость распространения усталостных трещин. Малая шероховатость поверхности, имеющая большой радиус впадин, также способствует снижению концентрации напряжений на поверхности детали. Повышение износостойкости деталей обработкой ППД связано с формированием благоприятного профиля шероховатости, который сочетает хорошую опорную способность с достаточной маслоемкостью поверхности. [c.366]

Атомы, расположенные на поверхности, с внешней стороны имеют свободные связи, и поэтому соприкосновение ювенильной металлической поверхности с окружающей средой при атмосферном давлении приводит к мгновенному образованию на ней мономолекулярного слоя. Физическое состояние поверхности трения твердого тела характеризуется наличием определенного состава поверхностных пленок и особенностями структуры поверхностных слоев. В реальных условиях на воздухе все микровыступы и микротрещины почти м1новенно, от сотых до тысячных долей секунды, покрываются оксидн1,1ми пленками а слоями адсорбированных молекул газов, воды и жирных веп еств. Обычно над ювенильной поверхностью находятся слои оксидов, прочно связанн ,1е с металлом. Эти пленки влияют как на деформационное упрочнение, так и на хрупкое разрушение, причем по-разному при различных температурах и степнях деформации, что часто не учитывается современными теориями. Совершенно очевидно влияние этих пленок на [c.58]

Специфика деформационного упрочнения ОЦК-металлов обусловлена рядом особенностей развития деформации в этих металлахг заметной величиной сил трения решетки, сильной температурной зависимостью напряжения течения существенным, особенно при низких температурах, различием в скоростях движения краевых и винтовых дислокаций наличием большого числа относительно равноправных систем скольжения легким протеканием процессов размножения по механизму двойного поперечного скольжения [9, 254—256]. [c.103]

Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной, субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации позволяет в некоторой мере оценивать механохими-ческую коррозию по физико-механическим свойствам стали. [c.86]

Присутствие примесей в металле создает условия для деформационного упрочнения. При насыщении дислокаций атомами примеси появляется зуб текучести на кривых деформации, наблюдается эффект Портевена—Ле-Шателье и характерное повышение химической активности на полигонизационных субграницах в случае твердых растворов Fe — С. Упрочнение в разбавлен-, ных твердых растворах обычно пропорционально концентрации (правило Норбери). В сплавах внедрения энергия связи между атомами примеси и дислокациями может быть велика, особенно для сплавов Fe — С и Fe — N, где эта энергия составляет W я=гО,55эВ [6], что значительно выше, чем для многих других сплавов. [c.115]

В гексагональных металлах (цинке, кадмии, магнии) обычно отмечается линейная зависимость между напряжением и деформацией на всем протяжении деформирования, особенно в области низких и высоких температур. При этом скорость деформационного упрочнения сильно зависит от температуры, но при низких температурах кривая утрачивает температурную зависимость. Для металлов с о. ц. к. решеткой наблюдается сильная зависимость кривой деформации от температуры. Во многих случаях пластическая деформация развивается путем двойнико-вания — однородного сдвига, при котором одна часть кристалла становится зеркальным отображением другой. Двойникование [c.290]

Научная и практическая актуальность проблемы исследования физических закономерностей пластической деформации и разрушения поверхностных слоев твердого тела обусловлена тем обстоятельством, что свободная поверхность, являясь специфическим видом плоского дефекта в кристалле, оказьтает сзш1ественное влияние на его физико-механические свойства, в частности на упругую стадию деформирования, предел пропорциональности и предел текучести на общий характер кривой напряжение—деформация и различные стадии деформационного упрочнения (на коэффициенты деформационного упрочнения и длительность отдельных стадий) на процессы хрупкого и усталостного разрушения, ползучести, рекристаллизации и др. Знание особенностей и основных закономерностей микродеформации и разрушения поверхностных слоев материалов необходимо не только применительно к обычным методам деформировани (растяжение., сжатие, кручение, изгиб), но и в условиях реализации различного рода контактных воздействий, с которыми связаны многочисленные технологические процессы обработки материалов давлением (ковка, штамповка, прокатка и др.), а также процессы трения, износа, схватывания, соединения материалов в твердой фазе, поверхностных методов обработки и упрочнения, шлифования, полирования, обработки металлов резанием и др. [c.7]

Кроме того, научная актуальность вопросов, рассмотренных в монографии, определяется также и тем обстоятельством, что в настоящее время фактически не существует последовательной общей теории деформационного упрочнения материалов. Несмотря на неоднократные попытки ее построения, продолжающиеся уже более 40 лет (Г. Тейлор, Н. Мотт, А. Зе-гер, П. Хирш, Э. Кульман-Вильсдорф, Ж. Фридель и др.), теоретические модели деформационного упрочнения еще достаточно далеки от завершения даже применительно к наиболее изученным объектам - ГЦК металлам и к наиболее простому случаю П стадии линейного упрочнения. Что же касается других стадий деформационного упрочнения, например I и III, и тем более изучения этих вопросов применительно к кристаллам с другими типами кристаллической решетки, то успехи здесь еще менее значительные. Применительно к 1-й стадии, это, по-видимому, можно объяснить тем обстоятельством, что в настоящее время еще не накоплена в достаточном количестве непротиворечивых и систематических экспериментальпь х данных по влиянию поверхностных эффектов на макроскопическую кинетику деформационного упрочнения, которое большинством авторов отмечается как наиболее существенная и в то же время наиболее неясная закономерность, проявляющаяся особенно заметно на 1-й и даже, как отмечают некоторые исследователи, в существенной мере на П-й стадии дефор- [c.7]

Особенно важным является повышениз напряжения перехода к III стадии и увеличение здесь коэффициента упрочнения. Это связано с затруднением в результате легирования поперечного скольжения дислокаций (из-за увеличения сил трения), упорядочения и, очень часто, уменьшения энергии дефекта упаковки. В результате коэффициент деформационного упрочнения и уровень напряжений течения поликристаллических сплавов — твердых растворов оказываются более высокими, чем чистого металла. [c.132]

Термическому старению подвергаются сплавы, обладающие ограниченной растворимостью в твердом состоянии, когда растворимость одного компонента в другом уменьшается с понижением температуры. Деформационное старение не связано с диаграммой состояния сплава. К старению склонны многие сплавы железа и сплавы цветных металлов. Результаты старения могут быть разными. В одних случаях старение является положительным и его используют 1) при термической обработке алюминиевых, магниевых, титановых и некоторых других цветных сплавов для повышения их прочности и твердости (термическое старение) 2) для упрочнения деталей из пружинных сталей, которые при эксплуатации должны обладать высокими упругими прочностными и усталостными свойствами (деформационное старение). В других случаях старение является отрицательным резкое снижение ударной вязкости и повышение порога хладноломкости в результате старения (особенно деформационного) могут явиться причиной разрушения конструкции ухудшение штампуемое ги листовой стали изменение размеров закаленных деталей и инструмента при естественном старении, что осбенно вредно для точного измерительного инструмента и прецизионных деталей (например, подшипников) размагничивание в процессе эксплуатации стальных закаленных постоянных магнитов преждевременное разрушение рельсов в пути. 34 [c.34]

Физическая сущность формирования ПС с неоднородными свойствами обусловлена специфическими особенностями развития пластических деформаций и температур в зоне резания, их вероятностным характером из-за существенного влияршя случайных факторов. При пластической деформации формируются локальные очаги с повышенной плотностью дислокаций, которые являются потенциальными источниками зарождения трещин, неоднородно распределяемых в зоне разрушения. Случайный характер расположения зерен металла, направлений их кристаллографических плоскостей, распределения дефектов кристаллов и их скоплений, которые также могут служить источниками зарождения трещин или барьерами их распространения, усложняют картину физических процессов в зоне резания и формирования ПС. Поэтому даже при практически постоянных параметрах режимов резания и режущего инструмента характеристики микрорельефа обработанной поверхности, деформационного упрочнения (глубина и степень наклепа), напряженное состояние ПС будут случайными величинами. Положение точки раздела материала, уходящего со стружкой и деталью, ограничено положением очага разрушения возле режущей кромки, имеющей радиус округления. Чем больше очаг разрушения, тем выше вероятность того, что будут возрастать колебания толщины деформированного слоя и характеристик субструктуры упрочнения, т.е. формирование ПС детали с нестабильными свойствами. [c.110]

При этом происходит спад остаточных напряжений в тонком ПС. Спад напряжений связан с особенностями пластической деформации под действием максимальных касательных напряжений, которые находятся на некоторой глубине от поверхности. Эта глубина соизмерима с диаметром отпечатка ударного тела на поверхности детали. Второй причиной спада может быть исчерпание способности металла ПС к деформационному упрочнению, поскольку степень наклепа при многопереходном упрочнении может превысить предельно допустимую и привести к исчерпанию ресурса пластичности металла. Эпюры остаточных напряжений, полученные при последовательной обработке виброупрочнением (ВУ) и упрочнением микрошариками (УМШ) или гидродробеструйным упрочнением (ГДУ) и упрочнением микрошариками (УМШ) как на стали 15X11МФ, так и на титановых сплавах подслойного максимума не имеют. Верхние части эпюр (в слое до 0,07 мм) характерны для эпюр остаточных напряжений после УМШ, а часть эхпоры на большой глубине практически повторяет эпюры остаточных напряжений после ГДУ и ВУ. [c.200]

Имеющиеся в титане системы скольжения неравноценны между собой на монокристаллах критическое напряжение сдвига по плоскости призмы равно 5 кгс/мм , а по плоскости базиса — 11 кгс/мм. В мелкозернистых поликристаллических образцах обе указанные характеристики повышаются, а различие между ними уменьшается. Тем не менее, различные плоскости скольжения, по-видимому, неодновременно активизируются при нагружении и исчерпываются по мере деформирования. В результате этого деформационное (физическое) упрочнение у титана меньше, чем уОЦК- и ГЦК-металлов, машр лная диаграмма растяжения имеет более пологий характер, а шейка разрывных образцов менее локализована. В крупнозернистых образцах, особенно когда диаметр образца соизмерим с размерами зерен, сопротивление малым пластическим деформациям ((Год существенно снижается. Из табл. 11 видно, что в весьма крупнозернистом (литом или перегретом) состоянии [c.43]

Прочность тугоплавких металлрв сильно снижается при температурах выше температуры рекристаллизации. Для создания жаропрочных сплавов используются 1) деформационный механизм упрочнения, сохраняющийся до 0,35—0,45 Тпл> 2) твердорастворное легирование, эффективное до 0,5—0,65 Т л, и 3) дисперсионное твердение (до l t 3 об.% фазы) и особенно дисперсное (до 10—15 об. % фазы) упрочнение, обеспечивающее наивысшую прочность сплавов при 0,5—0,8 Тил. Максимальную прочность вплоть до 0,7—0,9 T имеют направленно кристаллизованные эвтектики тугоплавкий металл — тугоплавкий карбид (нитрид, борид). Итак, высокая температура плавления и низкая диффузионная подвижность металла служат потенциальным резервом для разработки на его основе жаропрочных, крипоустойчивых сплавов. Перспективно сочетание дисперсионного упрочнения тугоплавкими соединениями с рациональным твердорастворным легированием тугоплавкими металлами V— VI групп. Количества упрочняющей фазы и легирующего металла ограничиваются требованиями достаточно высокой технологической и конструкционной пластичности. [c.80]

Так, например, известен ряд случаев, когда сварка вызывает разупрочнение основного металла в зоне термического влияния. Особенно часто разупрочнение наблюдается в области с наиболее высокой температурой металла, вблизи границы сплавления (нагрев до подсолидусных температур). Влияние термодеформационного цикла сварки, создавая те или иные несовершенства в строении металла этой зоны, приводит иногда не только к понижению прочностных характеристик, но и к снижению его деформационной способности. Наличие такой ослабленной зоны с пониженной деформационной способностью представляет определенную опасность в условиях эксплуатации сварных соединений. В качестве примера можно указать на сварные соединения трубопроводов, работающих при достаточно высоких температурах (—600° С) в условиях значительных нагрузок, определяемых внутренним давлением, и термических напряжений, в частности, вызывающих изгиб труб. Работа металла в условиях ползучести хотя также подчиняется влиянию рассмотренного выше контактного упрочнения, но оказывается весьма чувствительной к неравномерности распределения деформаций. Ослабленная даже узкая зона основного металла, заключенная между более прочным швом и неослабленным основным металлом, воспринимая основные деформации, вызывает начальные межзеренные разрушения, которые, развиваясь на расстоянии одного-трех зерен от границы сплавления, приводят к так называемым локальным околошовным разрушениям. Хотя значительного повышения работоспособности таких соединений добиваются последующей после сварки высокотемпературной термической обработкой (типа аустенитизации в случае аустенитных трубопроводов), однако и в этом случае [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...