Скорость деформации абсолютной

Так как оптимальная ферма будет симметрична относительно вертикали, проходящей через О, этот узел будет иметь горизонтальную скорость р в механизме разрушения оптимальной фермы, находящейся под действием силы Р. Так как временной масштаб разрушения не играет роли, числовое значение р можно принять равным h. Если стержень i образует угол 0j с вертикалью, его длина /, =/г/ os 0 , а его скорость деформаций qi в рассматриваемом механизме разрушения имеет абсолютное значение [c.57]

Понижение температуры и повышение скорости деформации приводит к сужению области абсолютных пороговых значений К, , отвечающих предыдущему и последующему неустойчивым состояниям. Таким образом, испытания при пониженных температурах и высоких скоростях деформации для определения приближаются к испытаниям в подобных по микромеханизму разрушения условиях. Остается вопрос, как перейти от значений К, при низкой температуре к значениям К, при более высокой температуре или более высоких [c.311]

Как уже подчеркивалось во введении, в отличие от большинства традиционных курсов теоретической механики, в заключительной части настоящего отдела уделяется внимание основам кинематики сплошных деформируемых сред. В частности, излагается расширение основной теоремы кинематики абсолютно твердого тела об общем случае перемещения и движения тела в пространстве на случай деформируемой среды и проводится выяснение кинематического смысла компонент тензоров деформаций и скоростей деформаций. [c.144]

В абсолютно твердом теле деформации отсутствуют, тензор скоростей деформаций равен нулю, равна нулю и отнесенная к единице объема мощность внутренних сил. Об этом было уже упомянуто ранее. [c.254]

Для того чтобы удар был абсолютно упругим, тела должны обладать вполне определенными свойствами. Прежде всего все силы, возникающие Б телах, должны зависеть только от деформаций. Если бы в телах возникали силы, зависящие от скоростей деформаций, т. е. подобные силам трения, и деформации не исчезали бы полностью после прекращения взаимодействия тел, то часть работы сил, действующих [c.152]

Уравнения деформаций получаем из условия поступательного движения бруса, которое означает, что скорости движения точек закрепления стержней на брусе равны между собой. Указанные скорости определяются скоростями изменения абсолютного удлинения стержней 1, 2, 3. Следовательно, [c.269]

Для фланцев коэффициент жесткости при упругой деформации т = 2-10 кг см скорость равномерной абсолютной деформации [c.328]

Местными сопротивлениями. называют относительно короткие участки трубопровода, на которых происходит деформация потока, вызывающая изменение средней скорости по абсолютной величине или направлению. [c.41]

Здесь т — фактор Тейлора (3 — некоторая константа, связанная со скоростью деформации и динамическими характеристиками источников скольжения Т — абсолютная температура к — константа Больцмана — энергия активации движения полных дислокаций скольже- [c.61]

Характеристики скорости абсолютные скорости (падения маятника V или скорость встречи бойка с преградой Vq), скорость относительной деформации г и скорость волновых процессов (скорость звука С в данном материале), а также безразмерное отношение скорости деформации или трещины к скорости звука v/ . [c.177]

Затем, по установленной графической зависимости (логарифм давления — обратная абсолютная температура) на изгибах 2-образной кривой для данного материала находят Тт и Тр. Температурный интервал литья под давлением при различных скоростях деформации сдвига лежит между найденными точками. Независимо от этого, рекомендуется для каждого типоразмера изделия из любого вида фторопласта опытным путем подбирать оптимальные параметры для литья на литьевой машине. [c.67]

Переходя от относительных деформаций и скоростей деформаций к абсолютным, можно записать [c.128]

При у" = о, что соответствует затвердеванию жидкости в элементе 2 вязкого трения (см.рис.4.5.6), скорости деформации ползучести при неизменных <5у уменьшаются по абсолютному значению по мере упрочнения материала, а после разгрузки отдых материала сопровождается обратной ползучестью. Если к тому же элемент сухого трения 4 в механическом аналоге на рис.4.5.6 оказывается неподвижным относительно направляющих, то мгновенные пластические деформации не возникают, а поведение материала описывается одним из вариантов технической теории ползучести - теорией упрочнения в виде соотношения (4.5.79), причем компоненты ру [c.245]

В исследованиях, проведенных с целью оценки влияния скорости деформации на свойства при растяжении, часто поддерживают постоянной скорость перемещения активного захвата испытательной машины, принимая ее за скорость растяжения образца. Однако, как показано на рис. 2.6, испытательная машина не является абсолютно жесткой. На станину, грузовой винт, головки 46 [c.46]

Чем с большей скоростью меняются расстояния между точками тела, тем больше скорость деформации. Если скорость изменения расстояния между каждыми двумя точками тела равна нулю, то тело не деформируется, а движется как абсолютно твердое. [c.93]

При f" = О, что соответствует затвердеванию жидкости в элементе 2 вязкого трения (см. рис. 3.5, а), скорости деформации ползучести при неизменных падают по абсолютному значению по мере упрочнения материала, а после разгрузки отдых материала сопровождается обратной ползучестью. Если к тому же элемент 4 сухого трения в механическом аналоге (см. рис. 3.5, а) оказывается неподвижным относительно направляющих, то мгновенные пластические деформации не возникают, а поведение материала описывается одним из вариантов технической теории ползучести — теорией упрочнения в виде (3.33), причем компоненты являются однозначными функциями ejf и Т. После разгрузки в результате обратной ползучести неупругие деформации постепенно исчезают, т. е. материал ведет себя как нелинейное вязкоупругое тело. [c.139]

Соотношение между а и т при заданном значении у зависит от природы деформируемой системы, скорости деформации и абсолютной величины у. [c.93]

Жидкости называются ньютоновскими если касательное напряжение прямо пропорционально скорости угловой деформации, начиная с нулевого напряжения и нулевой деформации. В этих случаях постоянный коэффициент пропорциональности определяется как [i, абсолютная или динамическая вязкость. Таким образом, ньютоновские жидкости обладают свойством динамической вязкости, независимой от конкретного характера претерпеваемого жидкостью движения. Наиболее обычные для нас жидкости, такие, как воздух и вода, являются ньютоновскими. Имеет место некоторая аналогия между ньютоновскими жидкостями с постоянной вязкостью, связывающей напряжение и скорость деформации, и твердыми телами, подчиняющимися закону Гука с постоянным модулем упругости, связывающим напряжение и величину деформации. [c.14]

В труде Я- Б. Фридмана Механические свойства металлов [46] описывается много и других неопределенностей, в том числе в характеристике предела ползучести Пределом ползучести считается то постоянное напряжение, которое вызывает за определенное время при постоянной температуре деформацию заданной величины (например, 1 % за 100 часов или 1% за 100 000 часов) или определенную скорость деформации в течение заданного промежутка времени (например, 10 2% в час, или 10 % в час). До сих пор не ясно, существ(ует ли абсолютный предел ползучести (напряжение, ниже которого нет пластической деформации при длительном напряжении при повышенных температурах). Ввиду стремления к максимальной экономии веса и размеров деталей, работающих при повышенных температурах, большей частью нецелесообразно ориентироваться на чрезмерно низкие напряжения . Для ориентации воспользуемся данными, приведенными в курсе сопротивления материалов Н. М. Беляева. [c.97]

Материалы всех тел обладают внутренним трением которое для абсолютного большинства тел зависит от скорости относительного движения частиц тела и возрастает с увеличением скорости. Понятие внутреннего трения объединяет совокупность внутренних диссипативных сил различной природы. Вследствие наличия внутреннего трения, а также вследствие всегда имеющегося трения между телом и окружающей средой возникающие в телах колебания после прекращения действия периодических возмущающих сил быстро затухают. Сопротивление тел деформированию всегда в большей или меньшей степени зависит от скорости деформации, связанной со скоростью приложения внешних нагрузок. При очень больших скоростях деформирования, возникающих, например, при ударных нагрузках, сопротивление металлов переходу в пластическое состояние при нормальной температуре может возрастать в два-три раза, сопротивление же деформированию полимеров (например, резины) значительно возрастает и в пределах упругих деформаций. [c.10]

При обработке металла параллельно происходят упрочнение и отдых (разупрочнение) в зоне резания. С увеличением скорости резания (увеличивается скорость приложения нагрузки) повышается предел текучести и тело приближается к абсолютно упругому состоянию (атермический процесс). Но при этом повышается температура и возрастает скорость отдыха (термический процесс). При некоторых условиях (при температуре рекристаллизации и выше) скорость отдыха настолько велика, что упрочнение, получающееся вследствие пластической деформации, может значительно снизиться. Но при весьма больших скоростях деформации процесс упрочнения происходит быстрее процесса рекристаллизации, благодаря чему сопротивление деформации увеличивается. Этим можно объяснить противоречия в выводах ряда исследователей. Так, утверждают, что глубина и степень наклепа в зависимости от различных факторов изменяются однозначно, т. е. с возрастанием глубины увеличивается и степень наклепа, что не всегда имеет место [6]. [c.10]

Различия в значении абсолютной величины коэффициента т, измеренного разными способами, обусловлены рядом факторов, в том числе исходным структурным состоянием материала, его изменением в процессе растяжения и степенью деформации, при которых определяют т. Большое значение, как показывают результаты работы [22], имеет форма кривых напряжение — деформация в условиях СП течения. Дело в том, что на измеряемую величину т существенное влияние оказывает величина и знак коэффициента деформационного упрочнения я, который зависит от формы истинных кривых деформаций. Как показали исследования, при определении коэффициента т необходимо анализировать истинные кривые растяжения при разных скоростях деформации, измерения производить лишь в точках, где коэффициент п имеет один знак для обеих сравниваемых скоростей деформации. Учет этого обстоятельства требует детального изучения истинных кривых растяжения при разных скоростях деформации. Однако при постановке всего комплекса исследований теряется практический смысл определения коэффициента т как параметра, позволяющего упростить оценку СП поведения материала. [c.13]

Изложенное показывает, что в настоящее время не существует универсального способа определения абсолютной величины коэффициента скоростной чувствительности напряжения течения и измеренную величину т следует рассматривать не как константу материала, а как структурно-чувствительный параметр, конкретное значение которого зависит не только от методики его измерения, но и от степени и скорости деформации образца. [c.13]

В зависимости от температуры и скорости деформации различают холодную и горячую деформации. При холодной пластической деформации (с полным упрочнением) полностью отсутствуют явления возврата и рекристаллизации. Температура холодной пластической деформации Т < 0,3 Гпл, где Гщ, — абсолютная температура плавления деформируемого металла. Получаемые изделия имеют поверхности высокого качества, а также высокие прочностные свойства. Матери- [c.473]

Тм— модифицированная по скорости деформации абсолютная температура °мстр — модифицированная по скорости деформации температура в °С Ts—абсолютная температура плавления D — коэффициент диффузии в моль см /сек т — время контакта [c.6]

Выясним, как изменяется полная энергия шаров при центряльрюм абсолютно неупругом ударе. Поскольку в процессе соударения шаров между ними действуют силы, зависящие не от величин самих деформаций, а от скоростей деформации, т. е. силы, подобные силам трения, то ясно, что закон сохранения энергии в его механическом смысле не должен соблюдаться. Действительно, кинетическая энергия двух шаров до удара [c.148]

А. Р. Ржанициным. Для развитых процессов пластического деформирования среду считают абсолютно жесткой, а скоростное упрочнение нелинейным. Принятая механическая модель и соответствующие ей реологические уравнения описывают деформационное и скоростное упрочнение, а также явление обратной ползучести. При выводе реологических уравнений подразумевается, что скорость деформации 6 известна как функция времени. Именно такие процессы характерны для обработки давлением. [c.483]

В последние годы эффект сверхиластичности используется в промышленности многих стран вследствие того, что одновременно с увеличением тягучести материала происходит значительное уменьшение усилий деформирования. Сверхпластнчность установлена у сплавов па основе цинка, меди, алюминия, титана, никеля, магния и др. при температурах около половины от абсолютной температуры плавления и сравнительно невысоких скоростях деформации (около 10 с ). [c.27]

Параметрические методы, по-видимому, наиболее удобны для обобщения сведений о материалах. В 1952 году Ларсон и Миллер [4] впервые ввели представление о температурновременном параметре в виде Г(С + IgO = onst для данной величины напряжения. В этом равенстве Т — абсолютная температура, t — время и С — константа материала. Параметр используют, чтобы выразить связь напряжения с температурой и временем до разрушения или с некоторой избранной скоростью деформации. Ценность выражений такого рода в [c.65]

На рис. 123 представлено сопоставление расчетных и экспериментальных значений, отвечающих различным условиям нагружения. Наличие указанчой последовательности в изменении фрактальной размерности диссипативных структур отражает масштаб зоны процесса, непосредственно связанного с механизмом диссипации энергии. В этом смысле разрушение при ударном нагружении подобно усталостному, если реализуется один и тот же механизм диссипации энергии, контролирующий размер зоны процесса. Другой вывод, вытекающий из анализа иерархической последовательности бифуркаций, отраженный в диаграмме рис. 123, — неизбежность "разброса" экспериментальных данных по тре-щиностойкости материалов, определяемых в соответствии с рекомендациями линейной механики разрушения. (Слово "разброс" взято в кавычки, так как это естественное поведение трещины в точке бифуркации. В этой точке нельзя заранее предсказать, по какому пути пойдет система при переходе в новое состояние.) Понижение температуры и повышение скорости деформации приводит к сужению области абсолютных пороговых значений Ki , отвечающих предыдущему и последующему неустойчивым состояниям. Таким образом, испытания при пониженных температурах и высоких скоростях деформации для определения К 1с приближаются к испытаниям в подобных по микромеханизму разрушения условиях. Остается вопрос, как перейти от значений Ki при низкой температуре к значениям Ki при более высокой температуре или более высоких скоростях деформации. Установленное постоянство произведения Т = ЙГ <Ут позволяет выполнить такие пересчеты, если известны температурная и скоростная зависимости а,. [c.202]

Рис. 15.23. Зависимость предела текучести легированных сталей от температуры и скорости деформации. Примечание Т — абсолютная температура °R А — постоянная= 10 с е — скорость деформации, i. (По данным работы [41, ASTM адаптировано с разрешения.)

Случай, когда имеются жесткие области Ve, имеет место, например, при кузнечной вытяжке полосы. При этом ширина геометрического очага деформации 2Ь равна ширине деформирующего инструмента. Пусть боковые границы геометрического очага деформации являются поверхностями разрыва скоростей 2 р. Тем самым мощность внутренних сил во внеконтактных областях очага деформации (покрыты горизонтальной штриховкой на рис. 130) заменяется мощность среза Мс по поверхностям разрыва скоростей Sp. Абсолютная величина разрыва касательной составляющей скорости равна Ак, = —Vy, так как Vy не зависит от координаты X. Тогда по формуле (III.9) %уу = dvyldy = dVyldy, [c.303]

У материалов, разрушающихся вязко, увеличение размеров образцов (так называемый масштабный фактор) практически не влияет на характ-еристики жесткости и прочности, но существенно сказывается на характеристиках пластичности ё уменьшается при увеличении длины образца (отношения lid), а ф — с увеличением абсолютных размеров сечения. Увеличение скорости деформации ведет к повышению прочности и снижению пластичности. [c.6]

Наряду с этими суммарными характеристиками движения среды, большое принципиальное значение для понимания самой сущности непрерывного движения сплошной среды имеет классическая теорема Гельмгольца, поясняющая локальный характер движения элементарного объема среды. Эта теорема, представляющая обобщение на случай деформируемой сплошной среды известной теоремы о разложении движения абсолютно твердого тела на поступательную и вращательную составляющие, вводит в механику сплошных текучих сред одно из самых основных ее нредставлеиий о тензоре скоростей деформаций. Этот тензор содержит в своем определении все характерные стороны деформационного движения среды, безотносительно к ее вещественным свойствам, лишь бы только выполнялись указанные ранее условия непрерывности и существования производных в пространственно-временном распределении скоростей в движущейся среде. [c.31]

Увеличение скорости деформации повышает переходные температуры Tqy, Тху и Tf. Поскольку с повышением скорости нагружения увеличивается предел текучести, то при данной температуре требуется меньшая пластическая зона под надрезом для появления растягивающего напряжения, достаточного для роста зародыша трещины скола. Изменение Tqy схематически представлено на рис. 117. Предполагается, что критическое значение разрушающего напряжения скола со скоростью деформации не меняется. Абсолютный прирост переходной температуры АТоу обусловливается ее исходным значением, так как зависимость предела текучести от температуры нелинейна. Если Tqy находится в об- [c.203]

Описанные в 2, 3, 4 опыты касались лишь двух характерных точек диаграммы растяжения — сжатия предела текучести (упругости) и предела прочности (временного сопротивления). Что касается всей диаграммы растяжения при различных скоростях деформации, то построение ее встречает серьезные экспериментальные трудности, когда скорость деформации становится большой. Это — трудности двух типов. Во-первых, при повышении скорости деформации, связанном с приложением нагрузок ударного типа, колебания измерительных приборов становятся столь значительными, что вносимые этими колебаниями погрешности превышают измеряемые величины. Казалось бы, эти трудности можно преодолеть путем применения для измерения, например, деформаций проволочных датчиков сопротивления, которые представляют собой тонкие проволочки, наклеиваемые на образец и изменяюш,ие свое электрическое сопротивление при деформации вместе с деформированием образца. Эти датчики практически безынерционны. Но здесь неизбежно выступают трудности второго рода. Дело в том, что, как увидим далее, механические возмуш,ения в любой реальной среде распространяются с конечной скоростью, в виде волн. При малой скорости нагружения эти волны в течение опыта много раз пробегают туда и обратно вдоль образца, так что напряженное и деформированное состояния в целом однородны. При большой же скорости нагружения деформированное и напряженное состояния сильно неоднородны по длине образца. Это означает, во-первых, что, например, деформация, вычисляемая как отношение абсолютного удлинения к длине образца, не отражает деформированного состояния образца даже в среднем, а скорость деформации, вычисляемая как частное от деления скорости изменения расстояния между концами образца на длину его, не является даже в среднем истинной скоростью деформации, которая, как и деформация, переменна по длине образца и во времени. При этом, чем длиннее образец, тем эти неоднородности существеннее. Во-вто-рых, пробегание туда и обратно волн по образцу передает через датчик на измерительный прибор переменные показания, частота которых соизмерима или превышает собственную частоту колебательных контуров [c.255]

Из табл. 3 видно, что имеется существенное различие между полученными данными, особенно при испытаниях, атвечающих условиям областей I и III. Это связано с использованием разными ав- торами различных экспериментальных методик. Кроме того, скорости деформации в I и III областях по-разному удалены от области оптимума для СП состояния, поэтому сопоставление здесь абсолютных значений вклада ЗГП условно. Вместе с тем результаты свидетельствуют о том, что максимальное значение 83 /806 наблюдается в области II, но заметно уменьшается в областях I и III. [c.43]

Очевидными и широко используемыми нормирующими параметрами для температуры и напряжения являются абсолютная температура плавления и некоторый модуль упругости (преимущественно [х). Таким образом, безразмерными параметрами будут Т1Тт и о/ц. Однако этот выбор не является единственно возможным и даже может не быть лучшим [125] энергии, отнесенные к молярному объему, имеют размерность напряжений, а энергии, деленные на постоянную Больцмана Л, — размерность температуры. Критерий хорошего масштабного параметра — это возможность сжатия облака точек, представляющи [ фактические данные, в одну кривую с минимальным разбросом. Тогда наилучшим масштабным параметром для температуры будет а для напряжения — энергия связи, приходящаяся на молярный объем АНс10 . Однако для практических целей Т и более удобны. Скорости деформаций можно нормировать с помощью множителя [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...