Кривые истинных деформаций

Это предполагает возможность определения удельной энергии предельной деформации пластичного материала по величине площади под кривой истинное напряжение - истинная деформация , построенной по результатам испытания на растяжение гладкого образца (при данных температуре и скоро- [c.276]

Наконец, предельную плотность энергии деформации для образцов, разрушающихся с шейкой, можно определить путем планиметрирования с определением площади под кривой "истинное напряжение - истинная деформация". При упругом поведении материала предельная плотность энергии деформации, определяется соотношением (4.9). [c.278]

Рисунок 4.20 - Схема Г. Си, иллюстрирующая дилатацию и дисторсию локальных объемов на фронте трещины Каждый блок под действием приложенного напряжения подвергается изменению объема и формы. Основные соотношения для каждого элемента могут различаться, и поэтому решение увязывается с историей нагружения. Это требует формирования банка данных, содержащего кривые напряжение - деформация при одноосном растяжении, охватывающие область локальных скоростей деформации, реализуемых в различных объемах материала на фронте трещины. Согласно Г.К. Си, плотность энергии является наиболее информативным параметром состояния, а площадь под кривой истинное напряжение -истинная деформация характеризует изменение функции плотности энергии

На рисунке 4.21 показана кривая деформации в координатах истинное напряжение - истинная деформация с заштрихованной областью, характеризующей величину плотности диссипируемой энергии, обозначенной как [c.281]

Однако в литературе имеются и отличные от рассмотренных ранее данных о влиянии гидростатического напряжения на вид истинных кривых напряжение—деформация. [c.441]

Точка В характеризует потерю устойчивости равномерной но длине образца пластической деформации и начало образования шейки. Равенство (34) показывает, что кривая истинных напряжений в точке В должна иметь определенный тангенс угла наклона касательной о в. Приближенно, исходя из условия постоянства объема, получим [c.83]

В третьей главе приведен обзор по деформационному упрочнению поликристал-лических ОЦК-металлов. Логическим центром данной главы и, может быть, всей книги является раздел о структурном обосновании перестройки кривых нагружения в координатах 5 — V"е (истинное напряжение— истинная деформация в степени 0,5), которая представляет эффективный метод исследования закономерностей деформационного упрочнения в зависимости от самых различных внутренних и внешних факторов. Именно данный метод позволил связать воедино все этапы пластической деформации, выстроив в одну цепочку предел упругости, критические деформации начала и конца образования ячеистой дислокационной структуры, ее начальный размер и закон дальнейшего изменения. В конечном счете, даже условие перехода к разрушению (пластическому) также определяется коэффициентом деформационного упрочнения. [c.4]

Рис. 3.8. Кривые истинное напряжение — истинная деформация поликристаллов и различно ориентированных монокристаллов меди [252]

Рис. 3.11. Кривые истинное напряжение— истинная деформация ряда поликристал-лических металлов с поправкой на различие температуры плавления и модулей сдвига [252]

Рис. 3.24. Кривые нагружения ванадия в координатах условное напряжение а — относительная деформация е (а) и истинное напряжение 5 — истинная деформация е в степени 0,5 (б).

Эквивалентная деформация определяется графически (рис. 4.15) наложением перестроенных в координатах 5 — е (истинное напряжение — истинная деформация) кривой нагружения повторной дефор- [c.177]

Рис. 5.1. Кривые истинные напряжения-деформации испытания образцов наноструктурной Си при комнатной температуре а — растяжение б — сжатие

Рис. 5.7. Влияние отжига при 473 К на кривые зависимости истинное напряже-ние-истинная деформация в Си

Это выражение можно трактовать как логарифмическое упрочнение при достаточном удалении от равновесного состояния, и в полулогарифмических координатах соответствующая кривая напряжение—деформация должна изображаться прямой линией в области деформационного упрочнения. Указывается [41 ] на хорошее согласие выражения подобного типа с истинными кривыми деформации. [c.49]

На рис. 32 приведены результаты грубых расчетов действительных амплитуд деформаций у вершины усталостных трещин во всех трех характерных областях, упомянутых ранее. Штриховой линией показан уровень, соответствующий предельной амплитуде деформации для исследованной стали. Амплитуда действительного цикла деформации в элементе 2 (кривая 2) при амплитуде цикла нагружения, например, +3,5 кН при малой длине трещины (или ее отсутствии) превосходит предельную амплитуду. Следовательно, возникшая трещина будет расти. Однако с ростом трещины действительная амплитуда деформации уменьшается, и при некоторой длине трещины она становится меньше критической дальнейший рост трещины невозможен—трещина превращается в нераспространяющуюся. В области, где трещины развиваются вплоть до разрушения, кривая амплитуд истинных деформаций в элементе 2 лежит [c.68]

Если истинное сопротивление р изменяется с изменением степени деформации, то берётся его среднее значение, определяемое на основании обобщённой кривой истинного сопротивления. [c.272]

Однако, при ковке, как правило, имеет место горячая деформация, при которой кривая истинного сопротивления идёт параллельно оси абсцисс, т. е. истинное сопротивление не зависит от степени деформации. В этом случае можно считать, что [c.276]

Металлы, кривые истинных напряжений (фиг. 15) которых показывают наступление разрушения после значительной остаточной деформации, являются высокопластичными материалами, а металлы, которые разрушаются при растяжении после сравнительно небольшой остаточной деформации, относятся к малопластичным материалам. При ковке таких металлов необходимо создавать напряжённое состояние, вызывающее наименьшие дополнительные (вторичные) растягивающие напряжения. [c.278]

Фиг. 413. Кривые истинных сопротивлений деформированию при холодной деформации (по Керберу

Выполним опыты на растяжение при комнатной температуре, определим - значение предела текучести, а кривую истинные напряжения - деформация аппроксимируем зависимостью ат(е)=ато+а8 [c.56]

Приведем некоторые примеры. Сплавы меди с цинком, галлием, германием и мышьяком имеют одинаковый характер кривых истинное напряжение — истинная деформация при одинаковом eja (число электронов на атом), хотя размерный фактор для примеси сильно отличается. Упрочнение твердых растворов на основе меди также коррелирует с eja (рис. 10) лучше, чем с [c.31]

На рис. 261 показаны кривые зависимости истинных деформаций от истинных напряжений, определенных на ряде сталей после [c.441]

Рис. 261. Кривые зависимости деформаций от истинного напряжения сталей

Например, наноструктурная Си, полученная РКУ прессованием, в сравнении с хорошо отожженным крупнозернистым состоянием, проявляет два наиболее существенных различия во-первых, в несколько раз более высокое значение предела текучести, превышающее 400 МПа, и, во-вторых, значительно менее выраженное деформационное упрочнение на стадии пластического течения. Короткий отжиг не приводит к заметному росту зерен, однако ведет к возврату дефектной структуры их границ, выраженному в резком уменьшении внутренних напряжений. Несмотря на аналогичный размер зерен, имеется весьма существенная разница деформационного поведения в этих двух состояниях. После кратковременного отжига вид кривой истинное напряжение — деформация становится похожим на вид кривой, соответствующей крупнокристаллической Си. Этот результат очень важен и показывает, что на прочностные свойства наноструктурных материалов может влиять не только средний размер зерна, но и дефектная структура границ зерен. [c.26]

Рис. XX. 7. Реологическая кривая напряжение — деформация. Истинный предел текучести построен в зависимости от удвоенного локального сужения.

По результатам обработки данных испытаний плоских образцов на растяжение строятся соответствующие диаграммы (кривые) истинных напряжений и деформаций, которые можно выразить соответствующим уравнением, обычно в виде степенной зависимости [c.24]

Согласно данным [21, 22] критическую плотность энергии деформации можно определить как площадь под кривой истинное напряжение — истинная деформация, т. е. принять dW/dV)Wс , где IF , удельная энергия предельной деформации при одноосном растяжении. При этом Л. Жиль-мо рассматривает поглощенную энергию W на единицу объема, необходимую для разрушения, как состоящую из энергии упругой деформации We, энергии пластической деформации W и энергии Ws, необходимой для распространения трещины. Поглощенную единицей объема энергию при статическом растяжении можно представить в виде [c.31]

Рис. 1. Адиабатическая и изотермические кривые (истинные) напряжения (истинные) деформаций 1—адиабатическая кривая.

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рчжс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивлени Sg. Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке , равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е ( е) представляет наибольшее равно- [c.100]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рмакс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивления Sa- Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке Е, равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е (Vf) представляет наибольшее равномерное сужение. Точка К диаграммы соответствует моменту разрыва образца. Ее абсцисса представляет собой наибольшее сужение сечения Ук, а ордината — истинное сопротивление разрыву 5к. Как видно из истинной диаграм- [c.108]

Рис. 233. Кривые истинное напряжение — истинная деформация при растяжении отожженной бескнслородной меди при различных давлениях, МПа

Методически указанная задача может решаться несколькими способами, два из которых как наиболее перспективные рассматриваются ниже. Первый из них — это метод дробных деформаций, согласно которому деформация набирается в несколько проходов путем волочения или прокатки. Метод сводится фактически к последовательному испытанию образцов из проволоки или соответственно листа после разного числа проходов. Параллельно на этих же образцах можно изучать и структуру деформированного материала. Полученные кривые нагружения отдельных образцов могут быть затем сведены на основе принципа аддитивности истинных деформаций в единую кривую в координатах 5 — е, которая перекрывает весь пройденный за несколько проходов интервал деформации. Возможности данного метода и обширность получаемой полезной информации наглядно иллюстрируют результаты работы Лэнгфорда и Коэна [299] по дробной деформации (волочением) чистого железа (0,007 % (мае.) С) при комнатной температуре. Достигнутая суммарная деформация железной проволоки составила е = 7,4, что соответствует изменению диаметра проволоки от 8 мм до 0,2 мм, или вытяжке Я = 1600. [c.160]

Для большинства конструкционных материалов, включая те, которые представляют интерес как возможные компоненты композитов (см., например, рис. 1), связь напряжений с деформациями, представленная изображенной на рис. 2 двузвенной ломаной, не является достаточно точной. Это утверждение справедливо, в частности, в случае, когда материал находится в однородном напряженном сосюянии, так что во всей области одновременно достигается предел текучести. Принятая идеализация предсказывает в этом случае неограниченное пластическое течение, т. е. неограниченные деформации при постоянных напряжениях. Однако в том случае, когда нагрузка создает градиенты напряжений внутри материала, области с наибольшими значениями напряжений достигают состояния текучести первыми. Пластическое течение в этих зонах ограничено, поскольку вне их материал остается упругим. Такое явление называется стесненным пластическим течением око характерно для композитов, поскольку из-за различия в жесткостных свойствах матрицы и включений в композите обычно возникают высокие градиенты напряжений. Таким образом, несмотря на то что истинные кривые напряжение — деформация, представленные на рис. 1, лишь грубо аппроксимируются двузвенной ломаной вида. [c.206]

Рассмотрим более подробно результаты механических испытаний образцов наноструктурной Си, которая была использована в качестве исследуемого материала в ряде недавних работ [61, 327, 328]. Как было показано выше в гл. 1, РКУ-прессованиеСипо оптимальным режимам приводит к формированию достаточно равноосной микроструктуры со средним размером зерен 200-300 нм, и преимущественно большеугловыми границами зерен, которые, однако, являются сильно неравновесными. На рис. 5.1 представлены кривые истинные напряжения-деформации этих образцов [c.184]

Интересны результаты динамических исследований [328] влияния скорости деформации и температуры на механическое поведение при сжатии наноструктурных Си и Ni, полученных РКУ-прессованием, которые показали, что вид истинных кривых напряжение-деформация зависит как от скорости деформации, которая изменялась в широком диапазоне от 0,001 до примерно 4000с , так и от температуры испытаний (рис. 5.5,5.6). Напряже- [c.195]

Первая попытка выделить разрушаюш ую энергию сделана фелтнером и Морроу [18], предположившими, что разрушаюш ей энергией в цикле является энергия деформационного упрочнения энергия образования микронапряжений). Предполагалось также, НТО суммарная энергия деформационного упрочнения равна энергии, определяемой площадью под кривой статического растяжения в координатах истинное напряжение—истинная деформация. П указанной работе предложена аналитическая зависимость между амплитудой напряжения Ста и числом циклов до разрушения [c.15]

Пусть цилиндр набран из хорошо смазанных пластин материалов М и Т с заданными реологическими кривыми. Общие начальные толщины пластин Лом = = 54,6 мм, Лот = 27,3 мм, hjdo =1. Определить обжатие цилиндра, необходимое для двухкратной истинной деформации пластин М, если по реологическим кривым OsM при Лм = 2 соответствует Одх при = 1 - Влиянием внешнего и меж-слойного трения и облоя пренебречь. [c.341]

Употребляются также выражения номинальное напряжение , номинальная деформация и номинальная кривая напряячение — деформация , чтобы отличить их от истинных напряжений, деформаций и кривой напряжение — деформация, о которых будет вскоре сказано больше. [c.108]

Рис. 4.91. Опыты Тэйлора и Квиини (J934). Кривая напряжение — деформация для меди при сжатии. При максимальной деформации (Ig истинная деформация сжатия (Ig (ho/ft)), по оси ординат — напряжение а.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...