Характерная (определяющая) скорость

Характерная (определяющая) скорость 333 [c.461]

В первом и втором условиях не содержится каких-либо требований, ограничивающих численные значения постоянных, таких как физические параметры, характерные значения скорости и размеры. Такие ограничения накладываются третьим условием подобия, в соответствии с которым должны быть равны численные значения одноименных определяющих критериев. Список актуальных для рассматриваемого процесса безразмерных комплексов получают методами теории подобия или анализа размерностей (см. 1.2). Второе и третье условия подобия требуют соблюдения геометрического подобия модели и оригинала. Действительно, одинаковость граничных условий предполагает одинаковую форму записи уравнений поверхностей, на которых задаются значения температур, скоростей, концентраций если для описания геометрии системы необходимы-два или более характерных размера, третье условие подобия обеспечивает их одинаковое соотношение для модели и оригинала. Например, два кольцевых.канала подобны, если сохраняется отношение внешнего и внутреннего диаметров. [c.89]

Здесь I — характерный, определяющий размер со — скорость [c.90]

Значения коэффициента С приведены в табл, 1.2. В числе Re за характерный раз, мер принят наружный диаметр труб. Определяющая скорость — средняя ско рость в узком сечении пучка. [c.24]

Для каждого класса материалов и для каждого определяющего механизма разрушения конкретный вид уравнения (5 6) может быть получен либо в процессе экспериментального исследования, проводимого также в квазистационарных условиях, либо расчетным путем (характерные кривые скорости разрушения оплавляющихся материалов представлены на рис. 5-11). Подобным же образом определяется зависимость суммарного теплового эффекта поверхностных процессов AQu, от скорости разрушения Gw н параметров обтекания [c.132]

Для барботажных аппаратов характерны невысокие относительные скорости газа, определяемые скоростью всплытия пузырьков и ограниченные пенообразованием. Одним из наиболее интенсифицированных в этом классе является центробежный теплообменный аппарат, который будет рассмотрен отдельно, В нем скорость пересечения газом (барботажа) враш,аюш,егося слоя жидкости на один-два порядка превышает скорость всплытия пузырьков и достигает 20 м/с [4—6, 12—14]. [c.7]

При малых концентрациях 2 углерода в слое факторами, определяющими скорость выгорания, являются кинетика химической реакции и массообмен частицы с кислородом плотной фазы. В этой области 2 < 0,01 для кокса бородинского угля) наблюдается существенный рост доли потребляемого кислорода воздуха при увеличении концентрации горючих в слое, т.е. уменьшении коэффициента подачи воздуха д. Увеличение концентрации углерода в слое до значений, характерных для процессов газификации (рис. 4.4), приводит к существенному возрастанию в газах содержания оксида углерода. [c.147]

Результаты расчетов приводятся на момент времени через 1 ч после момента начала интегрирования. К этому времени характерные параметры атмосферы выходят на квазистационарный уровень, определяемый скоростью длинноволнового радиационного выхолаживания. В результате взаимодействия холодной воздушной массы (7 а= —10°С) в набегающем потоке с более теплой поверхностью пруда-охладителя С) образуется [c.245]

Анализ уравнений (7-29) и (7-30) показывает, что положения всех характерных точек ударной поляры зависят не только от угла поворота в скачке б и числа Mi, но п от степени сухости Xi и давления перед скачком рь Графическое изображение ударной поляры для постоянных значений Mi, р и Xi показано на рис, 7-7, Расчет показывает, что при уменьшении начальной сухости Xi возрастают максимальные углы бщ, отвечающие преобразованию плоского косого скачка в отошедший криволинейный скачок (точка К). Характерная точка L, определяющая скорость за скачком, равную критической, также зависит от Х -, с уменьшением х, точки К vi L сближаются. [c.186]

Возникает вопрос о возможности создания систем, подобных представленной на рис. 71, для других классов приводов. Для этой цели необходимо, чтобы в приводе имелся регламентированный сливной поток масла, определяемый скоростью исполнительного механизма и используемый для обратной связи. Это имеется, например, в системах класса 6 с двухсторонним управлением питанием. Однако применение этого принципа приводит к переходу системы в класс 1, что характерно для любой схемы с симметричным управлением в обоих направлениях движения. Для несимметричных схем, например класса 4, возможно создание приводов, отличающихся от рассмотренных. [c.199]

Скорость сложного гетерогенного процесса (к таким относится большинство реакций в сталеплавильной ванне), обычно состоящего из нескольких стадий, определяется скоростью наиболее медленно протекающей его стадии. Выявление наиболее медленного звена и нахождение способов воздействия на скорость этой стадии н, следовательно, на весь процесс является предметом многочисленных исследований в области теории и практики металлургического производства. При высоких температурах, характерных для сталеплавильных процессов, наиболее медленным звеном, определяющим скорость всего процесса, является массоперенос реагирующих веществ к зоне реакции и удаление продуктов реакции в результате диффузии или в виде частиц новой фазы. [c.102]

Высокочастотная неустойчивость обычно зависит только от характеристик камеры и параметров внутрикамерного процесса, так как она возникает в результате взаимосвязи между процессом горения и акустическими характеристиками камеры. Таким образом, на нее влияют и свойства компонентов топлива, и геометрические параметры камеры сгорания. К свойствам топлива, играющим важную роль, относятся те, что связывают динамическую реакцию процесса горения с возмущениями в камере сгорания. Эта реакция определяется чувствительным к давлению временем запаздывания [30], которое зависит от летучести и самовоспламеняемости компонентов топлива, степени распыления, давления в камере сгорания и соотношения компонентов. Конструкция камеры сгорания не только определяет характерные акустические частоты, но и оказывает значительное влияние на разность Ау скоростей газа и капель компонентов топлива, определяющую скорости испарения. Наиболее чувствительной к возникновению высокочастотной неустойчивости является зона, где величина Ау минимальна, т. е. пространство вблизи смесительной головки шириной в несколько сантиметров [9]. Типичные кривые скоростей испарения приведены на рис. 93. [c.175]

Коэффициенты турбулентного переноса определяются экспериментально и, как показывает опыт, находятся в зависимости, от турбулентного состояния потока, определяемого скоростью течения масс (шх) и характерным геометрическим размером тела (1х), взаимодействующего с потоком (диаметр канала, размер обтекаемого тела) [c.29]

V, — характерные проекции скорости точек среды на оси х, у, г соответственно I — характерное время — характерное напряжение, определяющее компоненты напряжения, зависящие от компонент скоростей деформации Ар — характерный перепад давления между входным и выходным сечениями канала, определяющий среднее нормальное напряжение а — средняя величина безразмерных нормальных напряжений. [c.63]

Обычно основной целью кинетических исследований, необходимых для практики, является выявление наиболее медленной стадии, определяющей скорость процесса в целом. Для каждой замедленной стадии характерны свои вполне определенные соотношения между потенциалом, плотностью тока и другими параметрами электролиза. Поэтому, используя метод поляризационных кривых, в ряде случаев удается установить природу замедленной стадии. Однако механизм реакций восстановления ионов большинства металлов достаточно сложен и установление механизма реакции в рамках одного метода вряд ли выполнимо. [c.13]

Итак, частица, прежде чем покинуть зону обработки, проделывает сложный путь, напоминающий внешне броуновское движение, но отличающийся некоторым детерминизмом, обусловленным наличием постоянной составляющей , направленной к ка-кому-либо участку выхода , где меньше сопротивление движению ударной волны. Очевидно, в зазоре имеются частицы, порожденные своим импульсом и больше не подвергавшиеся разрядам, их движение к выходу осуществлялось энергией ударных волн от других частиц имеются частицы, на которые воздействовали не только свой импульс, но и повторные разряды, диспергировавшие эту частицу и отдавшие избыток своей энергии на транспортирование других частиц. Высокая частота импульсов, статистический вероятностный характер движения громадного количества частиц разного размера позволяют рассматривать в каждом данном случае непрерывно циркулирующие в зазоре вихри и течения, как некоторую характерную для каждой технологической операции или одной из фаз этой операции картину, определяющую скорость эвакуации Мд, степень повторного диспергирования и, в конечном счете, устойчивость и производительность процесса. [c.157]

Параметр, определяющий скорость рекомбинации можно рассматривать как отношение характерного времени в потоке ( времени диффузии ) к характерному времени реакции ( времени рекомбинации ). Если велико, то течение близко к равновесному, если мало, то распределение концентрации в основном определяется диффузией. [c.578]

Скорость же процесса предполагается определяющейся движением ионов, так что характерный масштаб скорости дается величиной Угг, малой по сравнению со скоростями электронов. Движение ионов приводит к медленному изменению электрического потенциала, за которым адиабатически следует распределение электронов. [c.185]

Следуя приему, описанному в работе [43], введем систему координат и рассмотрим рабочий цикл, состоящий из процессов сжатия и расширения, совершаемых с различными скоростями. Начнем с рассмотрения случая, когда 8о < 1 (рис. 2.10, а). Пусть и. ходному равновесному состоянию системы соответствует точка О на рис. 2.10. При очень медленном увеличении или уменьшении объема каверны (характерное время, определяющее скорость изменения объема, много больше времени релаксации т) процесс расширения или сжатия будет происходить практически равновесно. [c.44]

Здесь а — коэффициент теплоотдачи к — коэффициент теплопроводности V — коэффициент кинематической вязкости / — характерный размер w — определяющая скорость, [c.64]

Для процесса горения за определяющую скорость следует принять среднюю скорость турбулентных пульсаций, а за характерный размер — средний размер частицы, совершающей хаотические движения. При этом во время процесса горения для данного двигателя в данном режиме работы [c.64]

Если в процессе сжатия и расширения зависимость (Ш.ЗОа) вполне пригодна для описания характера теплообмена в цилиндре двигателя, то на участке горения она имеет совершенно иной характер, так как характерные размеры и определяющие скорости в этом процессе, как это уже отмечалось, не те, что в процессах сжатия и расширения. Даже если связь (III.21) имеет место для конвективного теплообмена при горении топлива, то использовать ее из-за отсутствия знания / и оу не представляется возможным. Совершенно очевидно, что скорость турбулентных пульсаций и размеры пульсирующих частичек пропорциональны в данном двигателе доле выделившегося тепла при горении топлива. [c.67]

Дополнительные опыты [Л. 97] отличались значительным увеличением диапазона концентраций и оценкой критерия Рейнольдса не по скорости витания, а по относительной скорости, определяемой с помощью зависимостей (3-30) — (3-31). Такая оценка физически более обоснована, поскольку для торможенной газовзвеси характерно Оот=/=Ив. Для Кет = 30- -100, ц=0,49н-15,65, р = = (0,5 22) 10-3, Re= (1,22-8,5) 10 /г = 4, / = 0,325, ац = аб=10°, рт/р = 2 670—2 290 опытные точки, представленные на рис. 5-13, аппроксимированы зависимостью [c.178]

Совместное радиальное и поступательное движение. Рассмотрим движение и осредненные параметры в ячейке, когда одновременно имеет место как поступательное (со скоростью —Oi), так и радиальное (определяемое радиальной скоростью на поверхности дисперсной частицы) движение сферической дисперсной частицы. В случае, когда последняя есть капля жидкости или пузырек газа (а именно для пузырька совместное поступательное и радиальное движение является наиболее характерным и существенным), поступательное движение относительно несущей фазы и ряд других аффектов приводят к нарушению сферической формы дисперсной частицы. Тем не менее в ряде случаев с каплями или пузырьками можно пренебречь указанной несферичностью (что будет обсуждено в 3 гл. 5) и использовать рассмотренную ниже схематизацию движения в ячейке. [c.126]

В механике жидкости и газа известны два разных, качественно отличных друг от друга, режима движения вязкой среды ламинарный и турбулентный. Многочисленные эксперименты указывают, что особенности ламинарного и турбулентного движений предопределяются критерием Рейнольдса, выражающим связь между молекулярным движением (через молекулярную вязкость р) и упорядоченным движением (через осредненную скорость и) в определенных геометрических условиях (через характерный размер I). Число Рейнольдса связывает между собой все определяющие параметры, характеризующие режимы движения [c.10]

Из предыдущего известно, что из-за отсутствия свободной поверхности числа Фруда и Вебера не влияют на характер движения, а значит, и на искомую зависимость. Так как жидкость несжимаема, на нее не влияет также и число Коши. Из геометрических параметров для труб с гладкими стенками можем указать только два длину I участка и диаметр d трубы. Считаем известным, что при движении заданной жидкости (параметры р и х) по трубе фиксированного диаметра устанавливается однозначное соответствие между характерной скоростью v и падением давления Др на участке длиной I. При этом, разумеется, устанавливается и определенное значение касательного напряжения т, но оно вполне определяется перепадом Ар и потому не может служить независимым параметром. С учетом этих соображений к параметрам, определяющим явление, отнесем I, d, V, р, Др, ц. Из этих шести размерных параметров можно составить всего три я-параметра [c.130]

Из предыдущего нам известно, что ввиду отсутствия свободной поверхности числа Фруда и Вебера не могут влиять на характер движения, а значит, и на искомую зависимость. Ввиду несжимаемости выпадает также число Коши. Из геометрических параметров для труб с гладкими стенками мы можем указать только два длину участка I и диаметр трубы д. Считаем известным, что при движении заданной жидкости (параметры р и р) по трубе фиксированного диаметра устанавливается однозначное соответствие между характерной скоростью V и падением давления Ар на заданном участке I. При этом, разумеется, устанавливается и определенное значение касательного напряжения т, но эта величина вполне определяется значением перепада Ар и потому не может служить независимым параметром. С учетом этих соображений в список параметров, определяющих явление, мы включим величины I, й, V, р. Ар, р. Согласно (5-97) из этих шести параметров мы можем составить всего три я-параметра [c.141]

В газовой смеси могут происходить химические реакции. Здесь будет рассматриваться только случай, когда скорости химических реакций достаточно велики и газовая смесь находится в локальном равновесном химическом состоянии. При большой скорости химических реакций или соответственно при малых временах протекания химических реакций хим имеет место неравенство 4им С 4. здесь характерное газодинамическое время, определяемое отношением характерного размера в задаче L к характерной скорости движения среды V ( ,, = L/V). Можно показать, что уравнения диффузии в этом случае вырождаются в конечные соотношения, носящие название законов действующих масс. [c.13]

Введем безразмерные радиальную скорость Wi, скорость фазовых переходов i2, радиус т) и три безразмерных времени и, и, tp, определяемых тремя главными характерными временами ис- [c.208]

Режим эксплуатации изделий и агрегатов, как правило, определяет специфику режимов теплового и механического нагружения соответствующих конструктивных элементов. Для элементов некоторых агрегатов тепловой энергетики [33, 39, 109], реакторостроения [25, 85], авиационной техники [13, 99] и технологического оборудования [75, 100] характерны нестационарность нагружения, чередование переходных, и стационарных режимов механической и тепловой нагрузки, наличие длительных выдержек при постоянных нагрузках и тем1пературах, высокие температуры (для применяемых материалов), определяющие скорость временных процессов. [c.9]

Интересные результаты были получены в работе [277], в которой в качестве параметра, определяющего скорость роста усталостных трещин, был принят эффективный коэффициент интенсивности напряжений /Сэф. рассчитанный с учетом трехмерности напряженно-деформированного состояния в вершине трещины и эффекта закрытия усталостной трещины. Однако величина /Сэф является параметром линейной механики разрушения и применима только при наличии ограниченной по размерам зоны пластической деформации у вершины трещины, что соответствует второму участку диаграммы роста усталостных трещин. Влияние же размеров образцов на скорость роста усталостных трещин наиболее существенно на первом и третьем участках диаграммы. Третий участок диаграммы соответствует высоким значениям коэффициентов интенсивности напряжений, когда для многих сплавов средней и низкой прочности характерно появление у вершины зон пластических деформаций значительных размеров. Поэтому для описания кинетики роста усталостных трещин в образцах различных размеров в высокоамплитудной области требуется применение параметров нелинейной механики разрушения. При этом необходимо выбрать такой из них, который бы в условиях упругопластического нагружения отображал реальное напряженно-деформированное состояние в вершине трещины. [c.184]

Изменение кинетики анодного растворения следует рассматри вать как для однофазных, так и многофазных сплавов. В первом случае более активные компоненты стремятся раствориться быстрее, чем менее активные. Например, латунь легко подвергается обесцин-кованию во. многих растворах со скоростью, которая определяется временем выдержки в растворе. В связи с этим растворение меди становится процессом, определяющим скорость коррозии, хотя реакция протекает в несколько ступеней. Так, для латуни (16% Zn и 85% и) наиболее медленной ступенью является окисление одновалентных ионов меди в двухвалентные на поверхности сплава [56]. Ковечн)ым результатом является обогащение поверхности менее активным элементом и постепенное уменьшение скорости растворения при условиях, что атомное соотношение между более благородным и более активным элементами выше характерной для каждой системы величины, сплав не покрыт пленкой и является гомогенным. [c.99]

В некоторых случаях может происходить самопроизвольная смена коррозионного механизма роста трег ины водородным охрупчиванием. В качестве иллюстрации такого явления на рис. 182 приведена [ П диаграмма // /— К для стали 4340 (2,15% Si), характеристики которой приведены в табл. 7.3 (внешняя среда —3,5%-ный водный раствор Na l). Упомянутое явление объясняется тем, что влияние водорода (пйток протонов) возрастает с увеличением раскрытия трещины поэтому, начиная с некоторого критического значения коэффициента интенсивности напряжений, параллельно протекающий процесс диффузии электролитического водорода становится более быстрым и, следовательно, определяющим скорость суммарного процесса роста трещины. Следует ожидать, что.диаграммы типа изображенной на рис. 182 характерны для общего случая трещин, развивающихся по механизмам коррозии и водородного [c.431]

Решение (19.15) позволяет проследить эволюцию конечного возмущения, состоящего в обтекании угловой точки, по мере перехода перавповесного течения к равновесному. В неравновесном течении характеристики по-прежнему являются носителями возмущений, т.е., как и в совершенном газе, разделяют области течения с разными дифференциальными свойствами. Однако, в отличие от совершенного газа, амплитуда возмущения вдоль граничной характеристики не остается постоянной, а затухает на длине порядка характерной длины релаксации при переходе из области почти замороженного течения в область почти равновесного течения. Возмущение как бы уходит с первой характеристики веера, определяемой скоростью звука а , по мере удаления от угла и концентрируется в окрестности характеристики, определяемой скоростью звука ае, так что в предельном равновесном течении на бесконечном расстоянии от угловой точки первой [c.151]

Для фрезерных станков характерны исполнительные движения фрезерования, состоящие пз непрерывного вращательного движения ]шструмента, определяющего скорость резания, и прямолинейного, кругового или винтового движения подачи. При этом движение подачи сообщается заготовке, реже инструменту. [c.521]

Величина рСрТ представляет собой плотность тепловой энергии в рассматриваемой области. Температура Т меняется с высотой у. Соответственно изменение плотности тепловой энергии иа толщине у турбулентного пограничного слоя дается выражением рСруАТ/йу. Это изменение порождает тепловой поток в направлении у (от тела к жидкостн или обратно). Для его оценки вспомним, что вертикальная компонента скорости Vy не зависит от / и имеет порядок величины характерной вихревой скорости V турбулентного течения в пограничном слое, определяемой выражением (9.22). [c.156]

Ходить вследствие столкновений или вследствие воздействия пульсирующих микрополей, возникающих в результате так называемых "коллективных" процессов, однако характерные длины и времена, определяющие скорости такого рода диффузии, во многом зависят от конфигурации магнитного поля и при разумном выборе параметров установки представляют собой вполне допустимые величина. [c.14]

В эту систему пяти уравнений, определяющих неизвестные функции V, р7р, Т, входят три параметра v, х и g- 3. Кроме того, в их решение входят характерная длина h и характерная разность температур 0. Характерная скорость теперь отсутствует, поскольку никакого вынужденного посторонними причинами движения нет, и все течение жидкости обусловливается ее неравномерной нагретостьго. Из этих величин можно составить две независимые безразмерные комбинации (напомним, что температуре надо при этом приписывать особую размерность — см. 53) В качестве них обычно выбирают число Прандтля Р = v/x и число Рэлея ) [c.308]

Третий этап сопровождается резким увеличением турбулизации потока (0,5 <у <1), наблюдаются сильные пульсации скоростей, давлений и т.п. Конец этого этапа является началом явного физического перехода от ламинарного режима в турбулентный. Этот этап соответствует третьему характерному числу Рейнольдса Rei, равному классическому критическому числу Рейнольдса Re p. При ReRei определяющим движением становится турбулентное. [c.52]

Время скоростной мсжфазной релаксацни. Как бз дет показано ниже, в волновых, вибрационных и других динамических процессах в газовзвесях определяющими обычно являются двухскоростные эффекты из-за отпосительпого движения фаз, характеризуемого их силовым взаимодействием. Для оценки роли этих эффектов и возможности использования для расчетов только что описанных предельных схем имеет смысл ввести характерное время выравнивания (релаксации) скоростей фаз, исходя из уравнения движения частицы в однородном потоке несущей фазы, [c.99]

Ири заданном законе обтекания капли (фиксироваипом внешнем воздействии, определяемом характерной скоростью и временем обтекания) процесс дробления определяется следующими основными физическими характеристиками в начальном состоянии [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...