Мера прочности материала

В качестве меры прочности материала при кручении принимают временное сопротивление, то есть величину наибольшего крутящего момента, поделенную на W . Такое определение яв- [c.204]

Если при данных Oi и 0д прочность материала нарушается, то круг, построенный на этих напряжениях, называется предельным. Меняя соотношение между главными напряжениями, получим для данного материала семейство предельных окружностей (рис. 173). Опыты показывают, что по мере перехода из области растяжения в область сжатия сопротивление разрушению увеличивается. Этому соответствует увеличение диаметров предельных окружностей по мере движения влево. [c.187]

По мере увеличения плотности дислокаций до 10 —10 см/см , что соответствует хорошо отожженным чистым металлам, прочность материала падает. Дальнейшее повышение плотности дислокаций сопровождается увеличением прочности. При этом движение дислокаций сильно затруднено из-за их взаимодействия с различными дефектами кристалла, в том числе и с другими дислокациями. [c.325]

Круг Мора, соответствующий напряжениям сг и Од и заключающий внутри себя два других круга, называется главным. Построим серию главных кругов Мора, соответствующих некоторой серии экспериментов с доведением испытания до разрушения, и на одном чертеже построим их огибающую (рис. 8.16). Эта огибающая пересечет ось Оа в некоторой точке А, которая соответствует разрушению при условии = 02 = аз > О, т. е. разрушению при всестороннем растяжении. Эта точка расположена на конечном расстоянии от начала координат, так как прочность материала при таком режиме нагружения должна быть ограниченной. Правда, этот эксперимент не реализуем в натуре или реализуем лишь мысленно. Но все эксперименты, которым соответствуют круги Мора, расположенные слева от этой точки, могут быть в той или иной мере реализуемы, по крайней мере, в режиме плоского напряженного состояния. Так как на построение упомянутой огибающей не влияет напряжение Og, то исключим его из рассмотрения. Это является недостатком критерия прочности Мора. Теперь выскажем гипотезу о том, что все напряженные состояния, которым соответствуют точки плоскости Ота, лежащие внутри огибающей главных кругов Мора, построенных для состояния разрушения, безопасные. Внутренней областью огибающей кругов Мора считаем ту, которая содержит начало координат. Построить полностью огибающую кругов Мора нет возможности из-за необходимости выполнить большое число экспериментов, однако можно построить аппроксимацию этой огибающей на базе двух экспериментов следующим образом. [c.168]

Развитие теории прочности даже для однородных изотропных материалов уже было трудной задачей. Она еще более усложняется, если материал анизотропен и состоит из двух разных материалов, которые, как правило, сильно отличаются по свойствам. Большинство теоретических работ но прочности волокнистых композитов устанавливает тот иЛи иной критерий для определения упругой прочности композита. Некоторые исследователи полагают, что все волокна имеют одну и ту же прочность, в то время как другие считают, что хрупкие волокна обладают статистическим распределением прочности. Материал матрицы рассматривается как упругий, или по крайней мере принимается, что его свойства не зависят от времени. [c.268]

На рис. 8 представлены результаты, взятые из работы [8], из которых можно видеть улучшение свойств с ростом объемной доли волокон. Интересно отметить, что с повышением прочности материала уменьшается интервал между началом растрескивания и окончательным разрушением. Этот результат также согласуется с теорией, которая предсказывает, что по мере упрочнения матрицы должно в большей степени проявляться ее усиливающее влияние на волокна. [c.453]

Предполагается, что в результате локализованной (вероятно, в микроскопических объемах) пластической деформации возможно локальное повышение температуры до такого уровня, когда прочность материала становится меньше, чем при средней температуре испытания, в результате чего возникает внезапное скольжение или увеличение деформации в этом локализованном участке. Быстро двигаясь, полоса скольжения достигает участка с относительно низкой средней температурой испытания и останавливается из-за более высокой прочности материала при этой температуре. Прерывистое скольжение постепенно увеличивается в размерах по мере увеличения разницы температур, при этом все большие объемы материала вовлекаются в пластическую деформацию. [c.160]

Чувствительность к надрезу. Для оценки чувствительности материала к надрезу в качестве показателя ее используют отношение прочности надрезанного образца к пределу текучести сго,2. Увеличение значений этого отношения >1 означает возрастание способности материала к пластической деформации в вершине надреза. Считается, что величина этого отношения может быть использована в качестве меры сопротивления материала катастрофическому хрупкому разрушению. Во всех случаях радиус в вершине V-образного надреза был выбран таким образом, что теоретический коэффициент концентрации напряжений Kt был равен 10. [c.305]

Причиной выкрашивания является усталость рабочих поверхностей (тончайших поверхностных слоев, 15— i5 микрон толщиной), зависящая от усталостной прочности материала в поверхностных слоях зубьев, от смазки (например, от её вязкости), от величины и направления скорости скольжения, от величины скорости качения (средней скорости перемещения контактной линии по рабочим поверхностям), а также от гладкости поверхностей. При отсутствии смазки или при очень слабой её подаче на рабочие поверхности (лишь в мере, достаточной для предохранения зубьев от заедания) выкрашивания не возникает при гораздо больших нагрузках, чем те, при которых выкрашиваются смазанные рабочие поверхности. [c.242]

Режимы нагружения и расчетные значения меры повреждений, подсчитанные по выражению (5.23), приведены в табл. 5.11, из которой видно, что данная зависимость удовлетворительно описывает действительный процесс накопления повреждений, причем мгновенно-пластическая деформация оказывает существенное влияние на длительную прочность материала (степень влияния Таблица 5.11. Теоретические значения opi деформации зависит меры повреждений в момент фактического [c.204]

На практике за меру усталостной прочности часто принимают прочность материала по прошествии 1000 или 5000 ч. Принимая во внимание снижение прочности с течением времени, а также коэффициент запаса прочности, допускаемое напряжение винипласта при температуре 20° С составляет 8%, а при температуре 60" С только 3% кратковременной его прочности (фиг. II. 18). [c.27]

Механическая прочность материала, также как и его пластичность, определяют срок службы конструкции. При комнатной температуре эти свойства определяют на стандартных разрывных образцах обычно цилиндрической формы, длина которых равна четырем квадратным корням из площади их поперечного сечения, с утолщениями для захватов на каждом конце, которые позволяют закрепить их. При комнатной температуре вплоть до предела упругости напряжение пропорционально деформации, и их отношение V называется модулем упругости, имеющим размерность [МН/м ]. Уменьшение диаметра также пропорционально напряжению и деформации, и отношение поперечной деформации к продольной, взятой по абсолютной величине, называется коэффициентом Пуассона v. По мере того как напряжение увеличивается, линейная зависимость между деформацией и напряжением нарушается, и в случае пластичных материалов напряжение, при котором происходит резкое изменение хода кривой, называется пределом текучести. В других материалах отношение напряжение — [c.36]

ПО мере заполнения контура роликов и последующего их радиального перемещения возрастает на 40. .. 60 % по сравнению с пределом прочности материала заготовки. Повышение прочности происходит за счет образования объемного напряженного состояния в резьбе (как в концентраторе напряжений) и вследствие деформационного упрочнения материала в процессе накатывания. [c.250]

При более высоких скоростях распространения трещины при переходе в область малоцикловой усталости, когда механизм разрушения определяется исходным запасом пластичности и прочности материала, лучшую циклическую трещиностойкость имеет металл шва. Об этом свидетельствуют также результаты испытаний на статическую трещиностойкость (см. рис. 3.3-3.5), из которых следует, что металл ЗТВ имеет более низкие значения Jj.. Основной металл во всем диапазоне исследованных скоростей роста трещины обладает более высокой сопротивляемостью усталостному разрушению, чем металл шва и ЗТВ. По мере выхода траектории трещины из области [c.88]

Итак, для расчета баллонов высокого давления пользуются обычно соотношениями (13.35), (13.36), (13.38). Эти зависимости показывают, что толщина стенки баллона, а следовательно, и его вес тем меньше, чем выше прочностные характеристики материала. Для увеличения предела прочности материала, из которого изготовлен баллон, иногда применяют специальные меры. Например, сферические баллоны из титанового сплава для сжатого гелия на ракете Атлас помещают в емкости, содержащие жидкий азот. При такой температуре значительно повышаются прочностные характеристики материала баллона (при / = 20 °С Ов = 1090 МПа, а, = 960 МПа при — 195 °С Ов" 1640 МПа, — 1600 МПа). Это позволяет баллоны, находящиеся под давлением наддува р = 35 МПа при диаметре 407 мм, сделать сравнительно легкими. Масса одного баллона из титанового сплава составляет всего 22,2 кг. [c.352]

Прочность материала не является некоторой функцией, усредненной по всему испытуемому сечению, как, например, упругая податливость. Прочность скорее является функцией точки и может быть определена как среднее напряжение в наиболее слабой точке поперечного сечения, которое вызывает разрушение материала. Обычно прочность материала определяется напряжением, рассчитанным по первоначальному поперечному сечению (техническое напряжение), а не напряжением, рассчитанным по площади в данный момент. В случае статических растягивающих напряжений критерий разрушения прост и определяется наиболее высоким или предельным растягивающим напряжением по первоначальному сечению, которое может выдержать материал образца. Для высокомодульных композиций с металлической матрицей этим разрушением заканчивается четвертая Стадия деформации, как описано в предыдущем разделе. В результате, по мере того как нагрузка увеличивается, несущая способность снижается вследствие разрушения отдельных волокон. [c.26]

Если нагрузка представляет собой единичное случайное по величине воздействие, а механические характеристики материала также являются случайными, то за меру прочности элемента конструкции целесообразно принять вероятность выполнения условия статической прочности. Эту вероятность можно определить следующим образом. Пусть f (а) а f (ст ) — плотности распределения вероятностей действующих и опасных для материала конструкции напряжений соответственно. Тогда вероятность того, что действующие напряжения превысят опасный уровень, [c.173]

В соответствии с представлениями механики разрушения [80] реальная прочность композиционного материала связывается с его энергией разрушения, модулем упругости и размером трещин. Энергия разрушения по сути является количественной мерой прочности, а модуль упругости и размер трещин играют роль функциональных параметров этой меры. Обращает на себя внимание тот факт, что в указанный набор входит параметр, связанный с трещинами, т. е. дефектами структуры, но не входят параметры, характеризующие саму структуру, хотя по отношению к параметрам дефектов в композиционных материалах они являются первичными. [c.163]

Как видно из рис. 96, а, по мере увеличения толщины образца удельная энергия разрушения уменьшается. Особенно резкое падение ат у наблюдается для образцов с отпуском при 560° С. С увеличением прочности материала (отпуск при 400° G) расхождение в значениях Ят у при увеличении толщины материала уменьшается и для образцов с отпуском при 200° С разница становится несущественной. Другим важным фактором (см. рис. 96, а) является относительная длина трещины. По мере ее увеличения наблюдается резкое падение значения и чем более вязкий материал, тем оно значительнее. Полученные данные согласуются с результатами ряда работ, выполненных другими исследователями. В работе [65] также изучено влияние глубины трещины для стандартного образца на удельную работу разрушения. Характер изменения исследуемых параметров носит аналогичный характер. [c.188]

Диаграмма сжатия чугун показана на рисунке 50. Н чальная стадия нагруже. образца изображается почти прямой линией на диаграмме. По мере увеличения нагрузки линия диаграммы все более искривляется и при максимальном значении нагрузки диаграмма внезапно обрывается. Из диаграммы видно, что закон Гука выполняется лишь приближенно в начальной стадии нагруж Эния. Точка А соответствует разрушающей нагрузке Рд, определив которую, находят предел прочности материала по формуле (II, 5) [c.98]

Соотношение между касательными и нормальными напряжениями зависит от отношения длины пролета к высоте сечения LJh. Если принять, что нормальные напряжения равны пределу прочности материала (сГщах = Tq Vax " о) по уравнению (17) можно построить график, показанный на рис. 19. По мере убывания отношений Llh касательные напряжения возрастают и в точке А достигают предельного значения Тд. Точка А определяет величину отношения L]h, которая определяет сдвиговую форму разрушения от излома. [c.136]

Считают, что по мере нагружения одна часть кристалла целиком сдвигается относительно другой в направлении линии скольжения. Расстояние между полосами скольжения лежит в пределах 10" — 10" см. Направление скольжения практически всегда совпадает с направлением вектора решетки в плотно упакованной плоскости. Оно начинается в каком-то одном месте тогда, когда касательные напряжения в плоскости скольжения достигают определенной величины, и постепенно распространяется на остальную часть плоскости. При этом нормальная к плоскости скольжения составляющая напряжения оказывает незначительное влияние на начало скольжения. Величина критического касательного напряжения зависит от чистоты металла, температуры и скорости деформирования. По мере нагружения кристаллиты разбиваются на фрагменты размером около 10 см, а те в свою очередь образуют блоки на два порядка меньше. В процессе разбиения возникают напряжения второго рода, связанные с искажением в решетке. Они соответствуют прочности материала в микрообъеме и пропорциональны пределу текучести. Около микродефектов вследствие локальных упругих напряжений кристал.таческой решеткч возникают значительные по величине ультрамикронапряжения (искажения третьего рода). Внутренние остаточные напряжения сосредоточивают часть остаточной энергии пластического деформиро- [c.126]

Контрмеры против коррозионного растрескивания под напряжением имеют целью исключить либо напряжение растяжения, либо коррозионную среду, либо, если возможно, и то, и другое. Обычной мерой является отжиг для снятия внутренних напряжений, в процессе которого остаточные н яжевия в конструкции уменьшаются до безопасного уровня. При этом условии, температуру и время отжига выбирают так, чтобы остаточные напряжения снизились до удовлетворительного уровня, но не пострадала прочность материала. Для меди, например, во многих случаях подходит термообработка при 300 °С в течение 1 ч для нержавеющей стали требуется более высокая температура (около 500 С). [c.34]

При выборе сплава важно проводить сравнение по критической длине трещины, которая зависит от вязкости разрушения и уровня напряжения [см. уравнение (11)]. В большинстве методик величину допустимого напряжения рассчитывают, исходя из прочности материала. Поскольку критическая длина трещины пропорциональна отношению (Ki /g) , необходимо, чтобы высокопрочные материалы имели значительно большую вязкость разрушения, чем низкопрочные. Примерно одинаковое сопротивление разрушению имеет сталь с допустимым напряжением 207 МПа, которая по вязкости разрушения в 9 раз превосходит алюминиевый силав с допустимым напряжением 69 МПа. Подобным образом [см. уравнение (20)] скорость роста трещины усталости в большой мере зависит от величины действующего напряжения. Поэтому, сопоставляя различные сплавы по скорости роста треш,ины в координатах dajdN — К, величину АД следует нормировать по действующему напряжению (А7< /Аст). [c.23]

Испытания на раздир. Удельную энергию распространения трещины q определяли как энергию, необходимую для распространения трещины, деленную на площадь сечения нетто образца [1]. Эта энергия является относительной мерой сопротивления материала распространению имеющейся в нем трещине, в то время как отношение прочности на раздир к пределу текучесги, как и отношение 0"/сго,2 харак- [c.113]

Уже неоднократно отмечалось, что испытания образцов часто являются чисто эталонными и не позволяют судить о действительной прочности материала в конструкции это в большой мере относится к испытанию бетонных кубиков. Прочность материала, предназначаемого для работы в конструкции типа колонны, правильнее испытывать на призматическом образце. На рис. 4.127 показаны графики, соответствующие испытаниям призм с различным отношением ЫЬ, изготовленных из разных бетонов. Как видно, результаты для разных бетонов получаются неодинаковыми. Существует ряд эмпирических формул, устанавливающих связь между призменной и кубиковой прочностью бетона при сжатии. В частности, можно указать формулу Графа [c.367]

Но оптическая прозрачность не всегда обязательна. Поэтому большинство литиевых ситаллов получают глушеными (например, i2 i4). Увеличение размеров кристаллов и их количества позволяет повысить прочность материала. В глушеных литиевых ситаллах основной кристаллической фазой является Р-сподумен. Близкий к нулю коэффициент термического расширения, устойчивый в интервале температур от —30 до 60—120° С дает возможность применять их в измерительной технике в качестве эталонных мер, а высокая термостойкость — в конструкциях, работающих в условиях резко переменных температур, в качестве различных теплозащитных деталей. Из ситаллов изготовляют температурные датчики, резонаторы, потенциометры, высокотемпературные шунтирующие сопротивления. Ситаллы некоторых марок могут иметь к. т. р., доходящий до —90 l0 ° " , и могут быть использованы в качестве снижающих к. т. р. наполнителей различных органических соединений, в частности эпоксидных смол, при производстве компаундов для изготовления деталей приборов. [c.484]

Представляют интерес исследования изменения вероятности внедрения канала разряда в твердое тело по мере уменьшения крупности материала в процессе его разрушения. Как видно из в.с.х. многослойных фед (рис.2.2), электрическая прочность таких систем увеличивается с ростом числа водных прослоек. Поэтому следует ожидать, что вероятность внедрения по мере измельчения материала должна уменьшаться. На рисунке 2.5 представлена зависимосгь вероятности внедрения канала разряда в материал от числа поданных на пробу импульсов. Зависимость имеет также две характерные зоны первая - незначительное уменьшение вероятности [c.75]

Вследствие повышения температуры при росте скорости скольжения изменяется прочность и характер адгезионной связи. С увеличением температуры изменяется прочность, толщина и природа защитной контактной пленки. В зоне малых скоростей достаточная защитная пленка не успевает образоваться, и передеформирование переходит в микрорезание, что соответствует возрастающей ветви кривой коэффициент трения — скорость. При дальнейшем повышении скорости (следовательно, температуры) снижение адгезионной прочности фрикционных связей приводит к уменьшению высоты деформационного валика и выглаживанию поверхности трения. Вследствие этого по мере роста скорости скольжения шероховатость переходит через максимум, соответственно влияя на коэффициент трения. При малых значениях скорости скольжения ее влияние как фактора, изменяющего прочность материала, незначительно [14]. [c.123]

Проблема термоцпклической прочности является комплексной проблемой, включающей в себя три основных вопроса. Первый вопрос заключается в разработке уравнений состояния, способных с удовлетворяющей инженерную практику точностью описать кинетику напряженно-деформированного состояния, процессы пластичности и ползучести при переменных нагрузках и температурах. Уравнения состояния должны включать параметры, характеризующие процесс накопления повреждений и разрушения материала. Второй вопрос заключается в выборе физически обоснованной меры повреждаемости материала, характеризующей кинетику разрушения материала на различных стадиях процесса деформирования, и разработке соответствующих кинетических уравнений, устанавливающих связь между указанной мерой и параметрами процесса. Третьим вопросом является формулировка соответствующих гипотез, связывающих кинетику процесса деформирования и накопления повреждений с типом разрушения, и критериев разрушения, связывающих параметры напряженно-деформированного состояния и меры повреждаемости для критических состояний материала. При решении указанных трех проблем должна учитываться существенная нестационарность нагрун<ения н нагрева Б условиях малоциклового термоусталостного разрушения, а формулировка соответствующих уравнений и критериев должна опираться на современные представления физики твердого тела о микро- и субмикроскопическом механизмах пластических деформаций и накопления повреждений в материале [42—64 . [c.141]

В зависимости от взаимного расположения дислокаций вызываемые ими напряжения могут либо складываться, образуя макронапряжения, убывающие на расстояниях порядка размеров кристалла, либо компенсировать друг друга и убывать на расстояниях порядка расстояния между дислокациями, образуя микронапряжения. По мере приближения к дефекту напряжения возрастают по величине и могут достигать значений порядка предела прочности материала. На расстояниях, близких к центру дефекта, в области очень сильных искажений кристаллич. решётки смещения атомов настолько велики, что деформации достигают величины порядка единицы, понятие напряжений теряет определ. физ. смысл и для описания искажения возникает необходимость учёта дискретности среды, её конкретной атомарной структуры. М. определяют ряд физ. свойств кристаллов, и прежде всего закономерности их пластич. деформирования и разрушения. МИКРОНЕУСТОЙЧИВОСТИ ПЛАЗМЫ -- мелкомасштабные плазменные неустойчивости, опасные для удержания плазмы, к-рые не приводят к немедленному разрушению равновесного состояния плазмы, а оказывают влияние на её удержание через процессы переноса — диффузию частиц и теплопроводность. Именно в результате развития М. п. появляются мелкомасштабные пульсации электрич., мага, полей и концентрации плазмы, к-рые увеличивают потоки частиц и тепла поперёк магн. поля, удерживающего плазму. [c.138]

Имея в своем распоряжении несколько теорий для оценки прочности деталей из хрупких и пластичных материалов, инженер, исходя из реальных свойств материала, в каждом отдельном случае должен установить, какая из теорий прочности здесь более пригодна. Решение этого вопроса затрудняется тем, что при сложном напряженном состоянии деление материалов на хрупкие и пластичные в значительной мере условно. Материал, обладающий пластическими свойствами при простом растяжении или сжатии, в случае сложного напряженного состояния мол ет себя вести как хрупкий и разрушаться без значительных остаточных деформаций. Наоборот, материал, хрупкий при линейном напряженном состоянии, при других напряженных состояниях может оказаться пластичным. Таким образом, пластичность и хрупкость материала зависит от условий, в которых он работает в сооружении. Поэтому правильнее говорить не о хрупком и пластичном материале, а о хрупком и пластичном состоянпп материала. [c.143]

Правильный выбор смолы позволяет увеличить химическую стойкость, теплостойкость, ударную и усталостную прочность материала. По мере того как осваивается промышленное производство смол и катализаторов, входящих в композиции, предназначенные специально для переработки этим методом, его производительность возрастает. Если раньше скорости пултрузии 0,6. .. [c.240]

В однонаправленных композиционных материалах с бесконечными волокнами сдвиговая прочность в плоскостях, параллельных плоскости ориентации волокон, очень мала, если не предпринимаются специальные меры для резкого повышения прочности сцепления волокон с матрицей. Однако даже при обработке поверхности волокон сдвиговая прочность материалов в плоскости ориентации волокон равна сдвиговой прочности пластичной матрицы. С этой точки зрения одним из важнейших особенностей композиций с короткими волокна.ми является то, что в них трудно или экономически нецелесообразно добиваться полной ориентации волокон, и поэтому в материалах даже с хорошо ориентированными волокнами имеется большое число волокон, расположенных под некоторым углом к направлению ориентации. Эти волокна затрудняют сдвиговые деформации в плоскости ориентации и повышают сдвиговую прочность материала. Они также увеличивают его трансверсальную прочность при растяжении и уменьшают тенденцию к смещению волокон вдоль действующих или возникающих растягивающих усилий [64]. [c.100]

С помощью рассмотреннььх признаков можно квалифицировать характер разрушения детали или конструкции (вязкий или хрупкий механизм). Необходимость квалификации характера разрушения в каждом отдельном случае обусловлена тем, что меры борьбы с вязким и хрупким разрушением принципиально различны. В случае вязкого разрушения необходимо повышать прочность материала. При хрупком разрушении надо, наоборот, З еличивать вязкость и пластичность, при необходимости даже снижая прочность. Наиболее опасно хрупкое разрушение. [c.19]

Область кривой BG, прилегающая к точке G, изображена предположительно. Однако нет сомнений в том, что при очень высоких скоростях деформаций происходит сближение кривых успг (т) И (т) Это обусловлено тем, что вязкое сопротивление оказывает все большее влияние на начальные стадии разрушения структуры материала и, в частности, на переход через предел прочности. С увеличением у сопротивление в вязком потоке может расти неограниченно, тогда как сопротивление хрупкому разрушению структурного каркаса должно иметь предел. Следовательно, при некоторой критической скорости деформации у = достигается верхнее значение предела прочности, при котором, однако, сопротивление разрушению структурного каркаса само по себе пренебрежимо мало. Это значит, что в пластичных дисперсных системах действительной мерой прочности структурного каркаса, образованного дисперсной фазой, является предел текучести или значения предела прочности в той области скоростей деформации, [c.129]

И деформации формоизменения, который подчеркивался в самом начале настоящей книги. Многие эксперименты показали, что при высоком гидростатическом давлении тело может накапливать большое количество упругой энергии без разрушения или остаточной деформации при условии, что материал совершенно однороден. Поэтохму Губер рассматривал отдельно всестороннюю деформацию и деформацию формоизменения. Он предполагал, что имеются две различные меры прочности для случаев простого растяжения и сжатия соответственно. Пусть Wo есть работа деформации в единице объема при всесторонней (объемной) деформации, а Шо — работа формоизменения. Губер принял, что в случае сжатия мерой прочности на разрушение является максимум величины г о, а в случае растяжения максимум величины -f- w oy Генки интересовался мерой сопротивления пластическому течению. Он утверждал, что поскольку не может быть всестороннего течения, следовательно не может быть и всестороннего пластического течения ни при сжатии, ни при растяжении. Поэтому условие пластического течения должно выражаться только через деформацию формоизменения. Как уже упоминалось раньше, он соответственно моделировал единичный объем любого пластического материала сосудом, способным вмещать в себя ограниченное количество энергии формоизменения. Когда энергии вливается больше, сосуд переполняется, или материал течет. [c.120]

При стационарной деформации прочность материала достигается тогда, когда в единице его объема накапливается определенное количество упругой потенциальной энергии материала Е. Обычно имеется три независимых меры прочности, т. е. Е , (о)пл, -Е(о)пр в некоторых особых случаях Е может быть либо -Еспл либо i onp- [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...