Потери Скорость - Диаграммы

Внутренний к.п.д. = 0,755 — 0,0005 — 0,0015 = 0,753 или 75,3% без учета потерь на выходную скорость. Выходная скорость по диаграмме треугольников скоростей (фиг. 116) Са = 170 ж/сек. [c.235]

Таким образом, при т] <1 всегда имеется потеря давления Ар , которая должна быть больше нуля. Последнее может быть вызвано только течением с х>1, которое безусловно связано с переходом жидкости с одного рабочего колеса а другое е ударом. При этом величина угла лопаток на входе не имеет значения, так как углы лопаток Pi и Рз, положенные в основу треугольников скоростей или диаграмм, построенных для л =1, никогда не могут совпадать из-за принятых ранее неудачных допущений. [c.71]

Внедрение на транспорте воздухораспределителей уел. № 270-002 и 270-005, простых по конструкции и сравнительно нетрудоемких в изготовлении и ремонте (особенно прибор уел. № 270-005), обеспечило минимальные сроки переоснащения грузового парка воздухораспределителями с хорошей управляемостью в поездах большого веса. Это позволило нормально водить грузовые поезда весом до 6000 тс без потерь скорости и времени хода, характерных для тормозов, не обладающих равнинным режимом отпуска. Для вождения грузовых поездов весом более 6000 тс необходимо дальнейшее совершенствование воздухораспределителей в направлении достижения одинакового времени наполнения тормозных цилиндров независимо от загрузки вагона на порожнем, среднем и груженом режимах, улучшения индикаторной диаграммы наполнения тормозного цилиндра (меньший скачок давления во всем поезде) и ускорения наполнения воздухом цилиндров в хвостовой части поезда, особенно при экстренном торможении. Целесообразно также устранить недостатки воздухораспределителей уел. № 270—склонность к отпуску после незначительного завышения давления в магистрали и дутье в атмосферу при неплотности манжет главного поршня. Необходимо также обеспечить стандартность характеристик воздухораспределителя по постоянству времени наполнения тормозных цилиндров различных объемов в четырех-, шести- и восьмиосных вагонах. [c.165]

Рассматривая лучевую диаграмму, построенную для геометрического ряда чисел оборотов, можно заметить одно специфическое свойство ее (рис. 342). Если пересечь лучи диаграммы произвольно проведенной горизонтальной прямой А и через каждую из полученных точек 2, 3, 4 и т. д. (за исключением точки /, лежащей на первом луче) провести вертикаль до пересечения ее соседним лучом в точках 2, 3, 4 и т. д., то эти точки окажутся лежащими на прямой В параллельно первой А. Все отрезки 2—2, 3—3 и т. д. равны А — В, имеют одинаковую величину и характеризуют для данной прогрессии и для взятой скорости резания возможную максимальную величину потери скорости. [c.389]

Выясним, как велика может быть потеря скорости для других случаев работы. Для этого проведем горизонтальную прямую через точку Б. В местах пересечения прямой с отдельными лучами получим точки Г, Е, 3, К, М и т. д. Если из этих точек восставить перпендикуляры на ось диаметров, можно найти значения диаметров фрез, при которых на станке можно получить скорость резания 235 м/мин, переключая частоты вращений шпинделя. Отметим на диаграмме точки (Я, Ж, Д, Л, Я), где проведенные перпендикуляры пересекают лучи. Соединив их между собой, видно, что они лежат на одной горизонтали. Отсюда можно заключить, что наибольшая потеря скорости (БВ, ГД, ЕЖ и т. д.) для всех участков диаграммы одинакова. Для нашего ряда частот вращений она равна 20%. Это очень удобно, так как позволяет одинаково полно использовать возможности станка при самых различных условиях работы. [c.192]

Трение в подшипниках скольжения. Потери на трение оцениваются коэффициентом трения [. На рис. 3.141 показана диаграмма изменения [ в зависимости от характеристики режима работы подшипника ро)/р, где р—динамическая вязкость смазки ш — угловая скорость вала р — среднее давление на опорную поверхность. Диаграмма имеет три характерных участка. Участок /о — 1 характеризуется примерно пос- [c.408]

Рассмотрим влияние на действительную индикаторную диаграмму других факторов (рис. 15.9, а). Так, линии наполнения 1—2 и выхлопа 3—4 в отличие от теоретической диаграммы не являются прямыми. Кривизна этих линий объясняется непостоянством потерь давления при впуске и выхлопе воздуха вследствие изменения его скорости. Давление при выхлопе выше атмосферного (особенно для двигателей, имеющих глушители шума). Кривая расширения 2—3 не имеет на всем протяжении постоянного значения показателя политропы, так как при расширении наблюдается отдача тепла от стенок цилиндра воздуху. [c.263]

Описанный процесс происходит чрезвычайно быстро, так как скорости распространения ударной волны очень велики. Потери энергии, сопутствующие колебательному движению жидкости, приводят к постепенному затуханию данного процесса. На рис. 6.9 приведена диаграмма изменения давления при гидравлическом ударе в зависимости от времени, которая показывает, что давление при гидравлическом ударе может во много раз превышать давление, имеющееся в условиях статического напора. [c.160]

МПа, 420 и 7,5 м /кг, 60 X соответственно. Определить коэффициент потери энергии, скорость истечения и долю потери кинетической энергии на трение от полной теплоты трения (Д/тр/ тр)- Считать, что в зТ-диаграмме процесс истечения изображается прямолинейным отрезком. [c.101]

Исходное состояние пара на si-диаграмме соответствует значению Si = 7110 кДж/кг в конце истечения это пар со степенью сухости 0,95 при температуре 45,5 °С. Известно, что критическая скорость истеченья, вычисленная без учета трения, равна 570 м/с. Определить начальные параметры пара и коэффициент потери энергии. [c.102]

Из приведенных на диаграмме кривых видно (рис. 10), что к.п.д гидромотора зависит от режима его работы. Объемный к.п.д. снижается при повышении давления, так как увеличиваются утечки при уменьшении скорости вращения вала, так как абсолютные утечки практически не зависят от скорости вращения вала, в связи с чем относительные объемные потери увеличиваются. [c.26]

Задача 5.15. Определить индикаторную мощность и мощность механических потерь четырехцилиндрового четырехтактного дизельного двигателя, ес ш степень сжатия е= 17, полный объем цилиндра F<,= 11,9 10 м , угловая скорость вращения коленчатого вала ш=157 рад/с и механический кпд /ы=0,81. Индицированием двигателя получена индикаторная диаграмма полезной площадью F=l,8-10 м , длиной /=0,2 м при масштабе давлений /и = 0,8 10 Па/м. [c.166]

Из-за высоких температур в цилиндре двигателя (порядка 1600...2000 °С) цилиндр приходится интенсивно охлаждать, чаще всего водой (водяное охлаждение) или воздухом (воздушное охлаждение) поэтому между стенками цилиндра и продуктами сгорания все время происходят интенсивный теплообмен и дополнительная потеря теплоты. Действительные процессы, протекающие в двигателе внутреннего сгорания, являются необратимыми (происходят с конечными скоростями, трением и теплообменом при конечной разности температур) поэтому индикаторную диаграмму нельзя отождествлять с термодинамическим циклом. [c.111]

Процесс расширения рабочего тела с учетом влияния перечисленных потерь тепла в одноступенчатой турбине показан на диаграмме S — i (рис. 30-6). Давление рабочего тела перед соплом р меньше давления перед турбиной ро вследствие потерь в распределительных устройствах, и поэтому располагаемое теплопадение уменьшается на величину hp. Начальная скорость Со условно учтена в виде отрезка Ан = [c.337]

Рассмотрим течение рабочего тела в конфузорном канале, образованном направляющими лопатками, при его расширении от давления ро до давления р . Скорость на входе в канал Сц. Начальное состояние рабочего тела на диаграмме s—i (рис. 3.2, а) определяется пересечением изобары с изотермой (точка А). Параметры торможения определяются точкой Л. Состояние рабочего тела на выходе из канала при изоэнтропийном течении характеризуется точкой В, лежащей на пересечении изоэнтропы (вертикальной линии, проведенной из точки А) и изобары р . При течении с трением без теплообмена с внешней средой работа сил трения эквивалентно переходит в теплоту, в результате чего энтальпия ц на выходе из канала (точка С) по сравнению с изоэнтропийным течением будет больше на величину потерь q = Для нанесения на диаграмме s—i адиабатного процесса расширения (линия АС) необходимо предварительно определить потери q . [c.89]

Потери энергии, скорость и расход при реальном течении в меж-лопаточных каналах. Процесс в диаграмме s—г. Рассмотрим реальное течение пара или газа в межлопаточных каналах турбин. В результате трения и вихреобразования уменьшается кинетическая энергия потока, часть энергии переходит в теплоту, повышая энтальпию на выходе из канала по сравнению с теоретическим случаем. Перепад давлений при этом остается такой же, как и при расширении рабочего тела по изоэнтропе (см, рис. 3.2, а). Величина потерь определяется как разность кинетических энергий выхода при течении без потерь и в реальном процессе. Так, [c.104]

Расчет начинают с построения рабочего процесса в диаграмме S—i (см. рис. 4.2), определения окружных потерь и нахождения скоростей. При этом используют уравнения (3.65), (3.66), (4.4) и рекомендации, приведенные в 4.2. [c.118]

На рис. 4.14 изображен рабочий процесс в ступени с диффузором в диаграмме s—i. Линия О—1 соответствует процессу расширения в направляющем аппарате, 1—2 — в рабочем колесе, 2—2 — повышению энтальпии за счет камерных потерь (рассматриваются в следующем параграфе), 2 —3 — сжатию в диффузоре. При этом скорость в диффузоре уменьшается от ДО давление, согласно уравнению Бернулли, повышается от рз До Рз- [c.133]

Из параметрических диаграмм можно рассчитать также истинную и среднюю скорость коррозии, коэффициент чувствительности металла к перегреву, суммарную удельную потерю массы металла в результате окисления при переменной температуре и ряд других характеристик (см. [13]). [c.309]

В режиме работы двигателя при включении низших передач, который характерен для движения автомобилей по городу, потери энергии значительно возрастают. Один из способов избежать лишних потерь энергии — следить за тем, чтобы при езде двигатель работал в режимах, близких к максимальным нагрузкам. Помогает ручное переключение скоростей, но еще эффективнее в этом отношении автоматическое переключение скоростей. Лучшим конструктивным решением было бы непрерывное и плавное изменение передаточного числа с помощью микро-ЭВМ, выбирающей самую оптимальную точку на диаграмме рис. 11.21 и переводящей двигатель в соответствующий режим. Такие системы в качестве экспериментальных могут появиться в ближайшее время. [c.280]

Диаграммы напряжение — деформация записывались до полной разгрузки образца (на фиг. 5.21 это не показано), и для каждой скорости нагружения получалась полная петля гистерезиса. Площадь, ограниченная этой петлей, пропорциональна потере энергии в образце на преодоление внутреннего трения и характеризует [c.151]

В итоге приходим к выводу, что энергосиловой метод исследования и расчета движения машин с применением диаграмм динамических усилий и графиков динамических работ становится принципиально точнее чисто энергетического метода по двум причинам с одной стороны, как дающий более точное определение на графиках мест максимума и минимума угловой скорости, а с другой — как дающий возможность точнее учесть потери на трение. Дополнительное преимущество излагаемого метода заключается еще в том, что он дает непосредственные данные для силового расчета механизма машины. [c.250]

Колебания значений при малых и средних скоростях паровоза значительно меньше, чем и потери, определяемые этим коэфициентом, сравнительно невелики. На фиг. 8 показаны значения для паровоза СО при разных режимах работы. Аналогичные диаграммы значений т =/( . г)) приводятся в паспортных книжках паровозов. [c.220]

При оценке результатов опытов по исследованию предельного сопротивления пластичных материалов необходимо иметь в виду, что предел несущей способности образцов в виде растянутых стержней и тонкостенных трубок, подвергающихся в различных сочетаниях действию осевой растягивающей силы, крутящего момента, внутреннего, а иногда и внешнего давления, исчерпывается во многих случаях не в связи с собственно разрушением, т. е. трещинообразованием, а в связи с возникновением неустойчивости равномерного деформирования. Потеря устойчивости приводит к локализации пластических деформаций в виде шейки, наблюдаемой в обычных опытах на растяжение образцов пластичных материалов, или в виде местного вздутия в стенке трубки. Местные пластические деформации развиваются некоторое время без разрушений при снижающихся нагрузках, как это видно, например, из диаграммы растяжения образца в разрывной машине с ограниченной скоростью смещения захватов, а уже затем в зоне наиболее интенсивных деформаций возникает трещина. [c.12]

Рис. 29. Процесс расширения газа в турбодетандере в диаграмме s — i — потери в сопловом аппарате и колесе Дй — потери от трения диска, вентиляции, перетечек и с выходной скоростью

Оценивая качество работы ступени в предлагаемой методике ее расчетов, возьмем любое из указанных определений к. п. д. ступени, но сначала включим в число потерь течения через направляющий (сопловой) и рабочий венцы только профильные и концевые потери, с учетом коэффициентов скоростей ф и a j в сопловых и рабочих каналах соответственно. Значения этих коэффициентов берутся с газодинамических характеристик выбранных решеток. Поскольку в рассмотрение входят только решетки в комбинации, то полученный окружный к. п. д. ступени назовем коэффициентом полезного действия комбинации решеток ступени. Этот к. п. д. легко определяется на треугольников скоростей или с диаграммы i—s процесса расширения в ступени. [c.256]

Скорость движения поршня имеет наименьшее значение, когда он находится в мертвой точке далее эта скорость увеличивается, по мере удаления поршня от мертвой точки к середине цилиндра. В связи с этим, процесс впуска пара изображается на диаграмме не прямой а-1, а кривой а-1 (рис. 5—II). Потеря, обусловленная мятием пара, может быть определена при помощи is-диаграммы (рис. 6—II). [c.142]

Проводим окончательный поверочный расчет с определением потерь, построением теплового процесса на /—S-диаграмме и с окончательным определением давления, удельного объема и относительной скорости выхода. Все дальнейшие расчеты по определению реактивности в первом рабочем канале и перепада в сопле, а также точ- [c.112]

Теперь перейдем к определению реактивности в каналах первого рабочего вен ца. Выходная скорость из сопел в данном случае будет ниже критической. Если принять, что в соплах и рабочих каналах отсутствуют потери, что процесс протекает изоэнтропийно, то перепад 814,8 — 803,79= 11,01 ккал/кг будет расходоваться только на передачу работы и пар перед соплами по /—5-диаграмме [c.152]

Максимальная относительная потеря скорости при ф = 1,06 равна Лщах =5 % при ф = 2 Лшах =50 %. На диаграмме показано число переключений при ф = 1,12 п[ — п ) и при ф =1,41 (П1 — П4). [c.68]

Если на диаграмме изобразить потери при сжатии L заштрихованной плош адью 12ef, а потери при расширении Ьф — второй заштрихованной площадью птЗ4, то приращение живой силы воздуха будет эквивалентно площади femn. Очевидно, что, при прочих одинаковых условиях, с увеличением потерь скорость истечения газа г 4 будет уменьшаться. [c.108]

Из диаграммы (эпюры) усилий, возникающих в поперечных сечениях ремня (рис. 105), следует, что на ведущем шкиве сила натяжения постепенно уменьшается, а на ведомом она постепенно уве-личиваегся. А так как деформация ремня приближенно пропорциональна силе натяжения его, то, следовательно, на ведущем шкиве ремень укорачивается и проскальзывает по шкиву (отстает от шкива), а на ведомом — удлиняется, что также приводит к проскальзыванию (ремень опережает шкив). Таким образом, при работе ременной передачи происходит упругое скольжение ремня на шкивах и в соответствии с вышеуказанным происходит потеря скорости на ведущем шкиве. [c.177]

Пример. Определить число оборотов шпинделя и относительную потерю скорости резания при выборе действительного числа его оборотов, если дано диаметр обрабатываемой заготовки 135 мм, скорость резания и = 45 м1мин. На логарифмической диаграмме проводим прямую из точки у = 45 м1мин, пер- [c.24]

На рис. 202, г показаны построения при регулировочном торможении прямодействующим тормозом локомотива на спусках не более б /оо- На рис. 202, д отложена Ау = 7 км1ч (см. ПТР)—потеря скорости от у .д при регулировочном торможении на спуске 8 /оо- При приеме поезда на боковой путь остановочного пункта (рис. 202, ё) график у (з) строят с учетом длины поезда и ограничения скорости на входных стрелках (Ум.д = 40 км/ч). При входе локомотива на стрелки центр поезда будет находиться от них на расстоянии половины длины поезда следовательно, в точке Т. О. (тормоза отпущены) на расстоянии у + от оси станции скорость должна быть не более 40 км/ч. Поэтому графики X-—XI и Т.О. —Хз строим по диаграмме ( ), а графики ТО — Т1 и О — Та обратным ходом по диаграмме (0,5 + ох) = ф( )-При приеме поезда на главный путь начало торможения определяется в пересечении графика у (з) режима служебного торможения, построенного обратным ходом от оси станции, и графика холостого хода в пределах станции. [c.243]

Диаграмма состояния в координатах i—s позволяет наглядно представить графически величины потери эксергии потока. Пренебрегая изменением скорости, можно вычислить потери у ,ельной эксергии потока между состояниями / и 2 по формуле [c.189]

Рис, 21. Уменьшение потенциала активного растворения Дф при гальваностатической поляризации стали 1Х18Н9Т с плотностью тока 0,75 мА/см (/ — статическое нагружение 2 — скорость деформации в минуту 4,86% 3 — 21,2% 4 — 48,6%), плотность тока области Фладе-потеициала, плотность тока активного растворения при потенциале — 250 мВ, плотность тока пассивного состояния при потенциале 900 мВ, потери массы образцов АО, потенциал полной пассивации и потенциал перепассивации ф в зависимости от степени деформации при статическом нагружении до напряжений, отмеченных цифрами О, /, 7, 3, 4 на диаграмме растяжения (а). Штриховкой обозначена область пассивного состояния [c.82]

Сравнение формул (52) и (58) даёт следующий вывод коэфициент нагрузки двигателя на повороте при бортовых фрикционах в два раза меньше, чем при простом дифе-ренцнале. Это снижение наг >узки достигается за счёт снижения потери в тормозе, а также вследствие понижения средней скорости машины на повороте. 3aBH HM0LTb между коэ-фициентами нагрузки двигателя и параметром поворота показана на диаграмме фпг. 27. [c.294]

Затем определяем потери в соплах, рабочих каналах и устанавливаем энтальпию пара при выходе из рабочих каналов. Из I —S-диаграммы определяем удельный объем и по уравнению неразрывности — относительную скорость выхода из рабочих каналов W2h. Фиксируем найденные реактивный теплоперепад, скорость из уравнения энергии и скорость из уравнения неразрывности. На основании полученных данных строим диаграмму (фиг. 53) следуюш,им образом по оси абсцисс откладываем теплоперепады — нулевую принятую реактивность и реактивность заданную h . Над принятыми точками, соответствуюш,ими реактивности нулевой и заданной, откладываем по ординатам скорости, найденные по уравнению неразрывности — Ю2 и W2H и по уравнению энергии — ы)2эн и W23h полученные одноименные точки соединяем прямыми. [c.107]

Необходимо учитывать, что окружные скорости по радиальным сечениям лопаток изменяются пропорционально радиусам от центра вращения и для длинных лопаток эти изменения от корневого сечения к головкам лопаток являются значительными отсюда следует, что диаграмма скоростей изменяется от корневого сечения к головке лопаток. Вследствие этого при наличии постоянных углов облопачи-вания будут потери от турбулентных движений частиц пара. Такое изменение скоростной диаграммы для активных лопаток показано на фиг. 95. Анализ фиг. 95 указывает на то, что принятие за постоянную сумму проекций относительных скоростей w u + w u по радиусу лопаток является ошибочным, но допустимым для коротких лопаток. Если данная частица пара проходит через проточную часть ступени, то ее следует рассматривать как имеющую тангенциальную, осевую и радиальную составляющие траектория ее движения сходна с винтовым движением при увеличении радиуса. Двухразмерный циркуляционный обтекаемый поток был описан в главе первой. Из этого описания следует, что при наличии безвихревого движения поток, подчиняясь уравнению гси = onst, имеет постоянный момент скорости. Он обладает следующими особенностями [c.187]

Если в ступени применена внутриканальная сенерация, то процесс расширения пара в г— -диаграмме принимается с учетом удаления влаги. Этот расчет является первым приближением. Дальнейший расчет ведется с учетом в.иияния влаги на характеристики рассматриваемых сечений. Для этого определяется значение влажности, дисперсности и доли крупнодисперсной влаги перед ступенью в каждом рассматриваемом сечении. Затем вводится поправка на изменение реакции и геометрических характеристик ступени, для чего определяются скорость звука в каждом сечении потери углы выхода и входа, а также расходные характеристики. В результате ввода перечисленных поправок может потребоваться общий расчет всей ступени. [c.299]

Строго говоря, необходимо отличать меридиональную скорость Отр внутри насосного колеса от меридиональной скорости Стт внутри турбинного колесз, так как они не равны друг другу из-за объемных потерь. На диаграммах треугольников скоростей меридиональная скорость Стт должна иметь меньшую величину, чем Стр. Это можно видеть, например, на рис. 91 (стр. 2G8). В дальнейщих выкладках, однако, объемный к. п. д. для упрощения принят равным 1. Поэтому можно считать Стг [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...