Потери Диаграммы

На рис. 86 показана зависимость производительности труда от числа участков в линии с автоматическими накопителями при различной степени компенсации потерь. Диаграмма построена для условий В = 0,03, К = 20, производительность труда сначала возрастет, так как при [c.201]

В первом приближении [32] (рис. 3.10) при 0< х< а распределение поля в системе (по срезу ахЬ) как в срезе рупорной апертуры, по оси z фаза как у БВ, а амплитуда постоянна (пренебрегая диссипативными потерями). Диаграмма направленности в плоскости YOZ (по углу места 9 ) зависит только от величины /, и по теореме перемножения ДН [c.158]

Пусть пар с начальными параметрами Pi, / вытекает в среду с давлением р2-Если потери энергии на трение при движении водяного пара по каналу и теплоотдача к стенкам сопла пренебрежимо малы, то процесс истечения протекает при постоянной энтропии и изображается на /I, -диаграмме вертикальной прямой 1-2 (рис. 5.5). [c.50]

Для тихоходных насосов, работающих при невысоких давлениях, когда запаздывание клапанов и влияние сжимаемости жидкости незначительны, их индикаторные диаграммы близки по форме к прямоугольным (a d g a па рис. 3.10). В этом случае потери гидравлического происхождения можно разделить на мощность потерь Хрц давления и мощность утечек qy. [c.291]

Нетрудно заметить, что необходимый для построения коррозионной диаграммы суммарный ток складывается из двух величин /внешн. измеряемого микроамперметром при снятии реальных поляризационных кривых, и /внутр. т. е. токов саморастворения, которые могут быть определены пересчетом коррозионных потерь металла Ат (определяемых по убыли массы электрода за время опыта или анализом раствора на содержание в нем растворившегося металла в виде ионов) в ток /внутр по закону Фарадея [уравнение (561)1. [c.284]

Действительная индикаторная диаграмма одноступенчатого компрессора (см. рис. 16-3) отличается от теоретической (см. рис. 16-2) прежде всего наличием потерь на дросселирование в впускном и нагнетательном клапанах. Вследствие этого всасывание происходит при давлении газа в цилиндре, меньшем давления среды, из которой происходит всасывание, а нагнетание происходит при давлении, большем, чем давление в нагнетательном трубопроводе. 3>ти потери возрастают с увеличением числа оборотов компрессора. [c.249]

Действительная индикаторная диаграмма значительно отличается от теоретической главным образом вследствие наличия в действительном компрессоре вредного пространства, потерь давления во впускном и нагнетательном клапанах и теплообмена между газом и стенками цилиндра. [c.136]

Константы равновесия последних трех реакций (2—4) при Т = 845 К будут равны между собой, так как термодинамическая устойчивость оксидов железа будет тоже одинаковой. Графически равновесие реакций восстановления оксидов железа представлено на рис. 9.23 в координатах СО — Г и на систему кривых наложена кривая равновесия Белла — Будуара (см. рис. 9.21), делящая поле диаграммы на области прямого Ь и косвенного а восстановления. Область прямого восстановления для сварочных процессов нежелательна (потеря углерода сталью при сварке). [c.336]

Трение в подшипниках скольжения. Потери на трение оцениваются коэффициентом трения [. На рис. 3.141 показана диаграмма изменения [ в зависимости от характеристики режима работы подшипника ро)/р, где р—динамическая вязкость смазки ш — угловая скорость вала р — среднее давление на опорную поверхность. Диаграмма имеет три характерных участка. Участок /о — 1 характеризуется примерно пос- [c.408]

В 1949 г. Фейнман показал, что сложные и громоздкие методы расчета, используемые в квантовой электродинамике, можно без потери точности заменить наглядным графическим методом изображения любого электромагнитного процесса и сравнительно простой математической обработкой полученных диаграмм по стандартным рецептам. [c.14]

На практике, как правило, определяют не сами потери, а тангенс угла диэлектрических потерь. Эту величину вводят следующим образом. Построим векторную диаграмму токов для конденсатора, заполненного диэлектриком с потерями. Как известно, потери в электротехнике обычно описываются углом ф между векторами напряжения и тока (рис. 8.15). [c.303]

На г — 5-диаграмме (рис. 5.9) потеря полезной работы из-за необратимости адиабатического процесса 1—2 изображается площадью 22 Ьа между изобарическим участком 2—2 и осью абсцисс. Потеря работоспособности изображается заштрихованной площадью а Ь Ьа, представляющей собой часть площади 22 Ьа, соответствующей потере полезной работы. [c.172]

Из-за наличия мертвого (вредного) пространства, потерь давления, утечек воздуха, а также запаздывания и сопротивления распределителя индикаторная диаграмма реального пневмодвигателя значительно отличается от теоретической. [c.261]

Рассмотрим влияние на действительную индикаторную диаграмму других факторов (рис. 15.9, а). Так, линии наполнения 1—2 и выхлопа 3—4 в отличие от теоретической диаграммы не являются прямыми. Кривизна этих линий объясняется непостоянством потерь давления при впуске и выхлопе воздуха вследствие изменения его скорости. Давление при выхлопе выше атмосферного (особенно для двигателей, имеющих глушители шума). Кривая расширения 2—3 не имеет на всем протяжении постоянного значения показателя политропы, так как при расширении наблюдается отдача тепла от стенок цилиндра воздуху. [c.263]

Из диаграмм видно, что при одинаковом уровне дроссельных потерь различных хладагентов их влияние на эффективность цикла тем меньше, чем меньшую долю эти потери составляют от [c.131]

На диаграмме (рис. 22.26) штриховой линией показано теоретическое изменение ударного давления в сечении п—п, т. е. в случае мгновенного закрытия задвижки и при отсутствии сил трения. В действительности задвижка закрывается не мгновенно и имеют место потери энергии на трение и деформацию стенок трубы. Поэтому повышение давления также происходит не мгновенно и колебания ударных давлений затухают (показано сплошной линией). [c.303]

Диаграммы реальных круговых процессов тепловых двигателей и холодильных машин отличаются между собой прежде всего из-за различия температур рабочего тела и внешних источников теплоты, а также за счет наличия необратимых потерь в процессах расширения, сжатия и т.п. (Рис. 1.8) При этом диаграмма цикла реального теплового двигателя будет располагаться внутри диаграммы обратимого цикла, а диаграмма холодильной машины — вне диаграммы обратимого цикла (Рис. 1.8). Заштрихованные площади на диаграммах характеризуют величины необратимых потерь (80" 0) в про- [c.42]

Описанный процесс происходит чрезвычайно быстро, так как скорости распространения ударной волны очень велики. Потери энергии, сопутствующие колебательному движению жидкости, приводят к постепенному затуханию данного процесса. На рис. 6.9 приведена диаграмма изменения давления при гидравлическом ударе в зависимости от времени, которая показывает, что давление при гидравлическом ударе может во много раз превышать давление, имеющееся в условиях статического напора. [c.160]

МПа, 420 и 7,5 м /кг, 60 X соответственно. Определить коэффициент потери энергии, скорость истечения и долю потери кинетической энергии на трение от полной теплоты трения (Д/тр/ тр)- Считать, что в зТ-диаграмме процесс истечения изображается прямолинейным отрезком. [c.101]

Исходное состояние пара на si-диаграмме соответствует значению Si = 7110 кДж/кг в конце истечения это пар со степенью сухости 0,95 при температуре 45,5 °С. Известно, что критическая скорость истеченья, вычисленная без учета трения, равна 570 м/с. Определить начальные параметры пара и коэффициент потери энергии. [c.102]

Перегретый водяной пар с давлением /7, = 13 МПа и температурой = 520 °С дросселируется до давления 4 МПа. Используя 5/-диаграмму, определить интегральный дроссель-эффект к потерю работоспособности. Температура окружающей среды 20 °С. [c.112]

Испытания на сжатие проводятся на цилиндрических образцах круглого поперечного сечения, формы которых изображены на рис. 11.9 сплошными линиями. Отношение для этих образцов во избежание потери ими устойчивости и перекоса, которые исказят результаты испытания, приходится брать не больше трех. Образец из пластичного материала при сжатии не разрушается, принимая в процессе испытания бочкообразную форму, показанную на рис. 11.9, а штриховой линией. Поэтому Р яхс яля образцов из пластичных материалов не существует. Зависимость Р = = Р (А1) — диаграмма сжатия образца из пластичного материала изображена на рис. 11.10 линией 1. До тех пор, пока А/<Д/,4, справедлив закон Гука в силах и перемещениях. При Р = Р начинается явление текучести. [c.40]

Полезная внешняя работа обратимого процесса /[-2 = = ii — /2, а необратимого 1[-г = h — h-, т. е. /1 2 < < 1 -1. На Г—s-диаграмме потеря полезной внешней [c.286]

Из приведенных на диаграмме кривых видно (рис. 10), что к.п.д гидромотора зависит от режима его работы. Объемный к.п.д. снижается при повышении давления, так как увеличиваются утечки при уменьшении скорости вращения вала, так как абсолютные утечки практически не зависят от скорости вращения вала, в связи с чем относительные объемные потери увеличиваются. [c.26]

Задача 5.15. Определить индикаторную мощность и мощность механических потерь четырехцилиндрового четырехтактного дизельного двигателя, ес ш степень сжатия е= 17, полный объем цилиндра F<,= 11,9 10 м , угловая скорость вращения коленчатого вала ш=157 рад/с и механический кпд /ы=0,81. Индицированием двигателя получена индикаторная диаграмма полезной площадью F=l,8-10 м , длиной /=0,2 м при масштабе давлений /и = 0,8 10 Па/м. [c.166]

Действительный рабочий процесс одноступенчатого поршневого компрессора изображен индикаторной диаграммой (рис. 6.2) и отличается от теоретического главным образом наличием потерь давления во впускном и нагнетательном клапанах. [c.180]

Таким образом, в результате макроскопического усреднения мы теряем тонкие микроскопические детали структуры поля — резкие его осцилляции в атомно-молекулярных масштабах. Как показывает опыт, они совершенно не существенны для определения макроскопических характеристик процессов, таких как мощность потерь, диаграмма рассеяния, спектр резонансных частот колебательных систем и т. д. При этом достигнуто существенное упрощение постановки задачи в рамках макроскопической электродинамики материальные параметры е, (д., а считаются заданными (задача их определения для различных сред решается независимо от задачи расчета полей). При этом мы выигрываем не только в простоте, но и в универсализации постановки задачи. Достаточно сказать, что металлы и диэлектрики — вещества, столь различные с точки зрения электронной теории, — в рамках макроскопической электродинамики описываются совершенно единообразно. Таким образом, становятся возможными разра- [c.19]

Рис. G.I. К расчету по Т,. s-диаграмме эксср-гетических потерь при неравновесном теплообмене

Таким образом, метод состоит в измерении реальных поляризационных кривых V — / (/)внешн (пунктирная кривая на рис. 191) и определении тока саморастворения металла (по коррозионным потерям Ат) /внутр при различных постоянных значениях потенциала V = onst с применением потенциостата. Дважды нанеся на график рис. 191 последние значения (один раз, откладывая их от оси ординат, а второй — прибавляя к реальной поляризационной кривой), получим идеальную коррозионную диаграмму (сплошные линии на рис. 191). [c.284]

Процесс конденсации можно условно считать проходящим по линии ф = 100%. Например, количество воды, образовавшейся в результате конденсации от точки О до точки s, на 1 кг сухого воздуха будет равно разности влагосодержаний di — d.2- Идеальный процесс насыщения воздуха влагой в условиях постоянного давления происходит при неизменной энтальпии влажного воздуха (t = onst) и изобразится на id-диаграмме отрезком МС. При этом под идеальным процессом подразумевается такой, в котором вся теплота идет только на испарение влаги, т. е. не учитываются потери теплоты в окружающую среду и расход теплоты на подогрев жидкости. [c.243]

Синергетика оперирует с неравновесными фазовыми переходами, сходными с переходами I и II рода, но имеющие кинетическую природу. Они описываются с помощью бифуркационных диаграмм, связывающих в простейшем случае переменную m с управляюпщм параметром А,. Проиллюстрируем бифуркационную диаграмму, связанную с неравновесным фазовым переходом II рода на следующем примере. Рассмотрим прямоугольный стержень (рисунок 1.8), на который сверху действует нагрузка Р, контролирующая гюведение системы и поэтому является управляюгцим параметром. При увеличении нагрузки стержень сжимается, но его ось остается прямой до тех пор, пока не достигнет-ся критическая нагрузка Р =, при которой стержень потеряет устойчивость и [c.39]

Диаграмма состояния в координатах i—s позволяет наглядно представить графически величины потери эксергии потока. Пренебрегая изменением скорости, можно вычислить потери у ,ельной эксергии потока между состояниями / и 2 по формуле [c.189]

H изображаются в s — Т-диаграмме плоп1,адью под кривой 2—2д (пл. а—2—2д.— Ь). Из сравнения работы трения (пл. а—2—1—2д—Ь) и потерь располагаемой работы (пл. а—2—2д—Ь) следует, что потери кинетической энергии потока вследствие трения составляют лишь часть теплоты трения, т. е. q-yp > АЯгр. Это связано с тем, что часть теплоты трения А(/,р (пл. 1—2—2д), усваиваясь рабочим потоком, увеличивает располагаемую работу вследствие увеличения удельного объема рабочего тела на выходе пз сопла. [c.18]

На рис. 14.6 в диаграммах состояния для R12 и R717 изображены процессы дросселирования рабочего тела. Для сравнения циклы осуществляются при одинаковых значениях Т.. и Тд-Теплота парообразования соответствует площадям для R12 лц = пл. а ——Г—d , для R717 = пл. а—6—/—d. Потери от дросселирования эквивалентны площадям Ago = ил. Ь —5 —4 —с (R12) и Aq, == пл. Ь 5—4-с (R7I7). [c.131]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Итак, предположим, что сжимающее напряжение в сгержне есть 0. Будем считать, вопреки обыкновению, сжимающие напряжения положительными. Предположим теперь, что стержень изогнулся. Рассматривая потерю устойчивости но отношению к малым возмущениям, введем в рассмотрение изменение напряжения бо. Так как сжимающая сила при потере усгойч1И(востп остается неизменной по предположению, то в одной части сечения будет бо > О, в другой бо < 0. Там, где бо > О, мы двигаемся вверх по диаграмме сжатия (рис. 4.9.1). Если ба достаточно мало, элемент дуги можно заменить элементом касательной и принять [c.135]

Если закон деформирования задан графиком функции ф(е), то значение деформации, при котором происходит потеря устойчивости, можно найти графически. Для этого из точки, лежащей на оси е на расстоянии —1 от начала координат (рис. 4.13.1), нужно провести касательную к диаграмме а е. Абсцисса точки касания определит критпческую деформацию. На том же рисунке штрихами построен график зависимости условного напряжения от деформации при е > бк условное напряжение, т. е. растягивающая сила, уменьшается [c.145]

Необходимо подчеркнуть, что теорема единственности доказана нами для геометрически линейной постановки задачи теории упругости. Если условие (8.4.8) не выполнено, единственности может не существовать. Это может означать одно из двух о либо принятая модель сплошной среды некорректна, либо материал неустойчив. При- Рис. 8.4.1 мером такого неустойчивого материала служит материал с падающей диаграммой растяжения, подобной изображенной на рис. 8.4.1. Видно непосредственно, что одному п тому же значению напряжения на этой диаграмме соответствуют два разных значения деформации. Вопрос о действительном существовании таких неустойчивых упругих материалов остается открытым диаграммы вида изображенной на рис. 8.4.1 наблюдаются при описании пластического поведения и представляют зависшюсть условного напряжения, т. е. растягивающей силы от деформации. Пример неустойчивости такого рода был рассмотрен в 4.13. Для геометрически нелинейных систем теорема единственности несправедлива нарушение единственности соответствует потере устойчивости упругого тела. Рассмотрению подобного рода задач в элементарной постановке была посвящена вся четвертая глава. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...