Профилирование радиальные - Профилирование

В табл. 1.3 приведены некоторые характеристики реактора с профилированием и без профилирования радиальной неравномерности тепловыделения (6]. При выполнении двух зон с разным обогащением (2,5% в центральной области и 3% в периферийной) минимальный коэффициент /Сг=1,14 получается при соотношении радиусов внутренней и внешней зон ц// а.з = 0,725. При большей разнице в обогащении (2,5% в центральной и [c.21]

Профилирование радиальных резцов [c.30]

Необходимо лишь указать, что три турбины выполняют различные функции на различных режимах работы. Во всем рабочем диапазоне они должны не только четко срабатывать и создавать требуемую картину течения в гидротрансформаторе, но и обеспечивать приемлемый к. п. д. Так, например, турбина Та (см. рис. 153), которая при движении вперед вращается в ту же сторону, что и вал двигателя, на заднем ходу изменяет направление своего вращения. Это становится возможным потому, что турбина Гг останавливается с помощью фрикциона заднего хода и начинает работать как реактор. Жидкость, выходящая из нее и попадающая в турбину Тз, имеет отрицательную окружную составляющую скорости. Реверс турбины Гз позволяет получить задний ход. При движении вперед все три турбины Г), Гг, Тз вращаются в том же направлении, что и двигатель. Турбина Гг соединена со своей ступицей и выходным валом с помощью профилированных радиальных стержней, которые проходят через рабочую [c.304]

Профилирование радиальных резцов (рис. 10). Искажение профиля резца возрастает с увеличением угла коррекции ф = а + 7- Профиль резца рассчитывают по характерным точкам детали, например точкам О, 1, 2, положение которых определяется радиусами г, Гх, Гг и осевыми размерами х> I и 1з. Независимо от формы [c.197]

Сделать процесс стыковой сварки нагретым инструментом менее чувствительным к изменению как параметров этапа нагрева, так и других параметров технологического процесса, удается, если использовать инструмент с профилированными рабочими поверхностями — профилированный инструмент [122, с. 30]. Профилирование проводят таким образом, чтобы увеличение поверхности соединения по сравнению с плоским инструментом составило -100%. При сварке на поверхности инструмента, имеющего форму диска, выполняют в радиальном направлении треугольные выступы с углом при вершине 60° или скругленные, например, при сварке полиолефинов, выступы. Причем выступам на одной поверхности инструмента соответствуют, как правило, впадины на другой. Вместе с тем предлагается оформлять на соединяемых поверхностях такой профиль [122, с. 31], чтобы выступы одной поверхности точно ложились на выступы другой. Поскольку между недостаточно прогретыми поверхностями не произойдет образования бездефектного кон- [c.366]

Оптимальное профилирование радиальных подшипников имеет большое значение для создания конкретных технических устройств. Помимо оптимизации параметров подшипников с помощью решения прямых задач значительное место занимают исследования с привлечением вариационных методов. Наибольшее внимание уделялось профилированию зазоров подшипников, обеспечивающих максимальную несущую способность (задача типа задачи Рэлея) [1 ], максимальную жесткость подшипников [5,6] и минимальное сопротивление на цапфе вала [7, 8]. При этом принималось, что внутренние поверхности подшипника и цапфы абсолютно жесткие и недеформируемые. Однако на практике в связи с эксплуатационными особенностями работы используют подшипники с различного вида деформируемыми вкладышами - лепестковые, фольговые, ленточные и т.д. [9]. Они обладают рядом эксплуатационных достоинств - таких, как повышенная устойчивость к самовозбуждающимся колебаниям в широком диапазоне частот вращения вала, пониженный износ поверхностей трения при высоких частотах вращения, меньшие потери мощности, повышенный верхний предел несущей способности, низкая чувствительность к деформации корпуса и к отклонению от соосности узла подшипника, стойкость к инородным частицам. .. [c.33]

В проекте реактора ВГР по принципу одноразового прохождения активной зоны шаровыми твэлами мощностью 500 МВт с уран-плутониевым топливным циклом приведены данные по температуре газа и топлива активной зоны с профилированием тепловыделения и без профилирования. Оптимальная концентрация— рс/рм=350, средняя объемная плотность теплового потока в зоне — 5 кВт/л. Активная зона высотой 568 см и диаметром 473 см окружена графитовым отражателем толщиной 40 см сверху, 150 см снизу и 100 см сбоку и заполнена шаровыми твэлами диаметром 60 мм. Применение двух зон с разным обогащением снижает радиальную неравномерность и повышает температуру гелия на выходе из реактора от 810 до 950° С. [c.21]

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Исходный контур. Исходным контуром называется контур рейки, дающий правильное беззазорное зацепление с зубчатым колесом. Этот контур положен в основу проектирования зубчатых передач и профилирования зуборезного инструмента. Исходный контур представляет собой зубчатую рейку с прямолинейным профилем (рис. 3.83). Форма и размеры нормального (без смещения, см. 3.34) номинального исходного контура на цилиндрические колеса установлены СТ СЭВ 308—76. Параметры исходного контура угол профиля а=20° высота головки На—т высота ножки /1/=1,25/л глубина захода зубьев в паре исходных контуров /1 =2 т — эта рабочая часть рейки, т. е. то наибольшее линейное значение, на которое зубья одного колеса заходят во впадину другого радиус кривизны переходной кривой / /=0,38/п радиальный зазор с=0,25 т. [c.336]

Для профилирования зубьев конических колес используют теоретическое производящее плоское колесо, которое заполняет впадины теоретического исходного колеса. При этом между поверхностью вершин теоретического исходного колеса и поверхностью впадин производящего колеса предусматривается радиальный зазор. Для получения сопряженных поверхностей зубьев колес, составляющих зубчатую пару, производящие колеса, используемые для нарезания каждого из этих зубчатых колес, должны быть совпадающими, т. е. станочные аксоиды обоих производящих колес должны совпа- [c.132]

Профилирование зубьев конических колес с прямыми и тангенциальными, а также колес с круговыми зубьями ведется в соответствии со стандартами на соответствующие исходные контуры. Исходный контур для прямозубых конических колес аналогичен исходному контуру для цилиндрических колес (см. рис. 7.7), за исключением радиального зазора с = 0,2т внешняя высота головок зубьев = внешняя высота ножек а внешняя высота зуба h = 2,2m . [c.144]

В центробежном компрессоре основное движение газа через профилированные колеса — радиальное, в относительном движении газ ускоряется и сжимается центробежными си.чами. В осевом компрессоре основное движение газа происходит по цилиндрическим поверхностям через систему вращающихся лопаток, действующих на газ подобно решетке в рассмотренном выше плоскопараллельном обтекании. [c.104]

Звено /, вращающееся вокруг неподвижной оси у4, имеет цевку а, последовательно входящую в зацепление с прямолинейными радиальными пазами d мальтийского креста 2, вращающегося вокруг неподвижной оси В. Пазы d расположены симметрично и их оси образуют углы 60° друг с другом. Звено 1 жестко связано с профилированным кулачком Ь, который, воздействуя на ролик С, периодически поворачивает рычаг 4 вокруг неподвижной оси D. При этом ролик е вводится в паз d креста 2 и тем самым предупреждает самопроизвольный поворот креста 2. Силовое замыкание рычага 4 осуществляется пружиной, 9. При равномерном вращении звена 1 крест 2 вращается неравномерно и внутри цикла имеет шесть периодов времени /д движения и шесть периодов времени покоя. Время Т полного оборота звена 1 равно [c.301]

Рис. 6.99. Муфта предельного момента. Полумуфты I и 3 в осевом направлении удерживаются радиально-упорным подщипником 2. Вращение передается шарами 5, установленными в отверстии полумуфты 3 и прижатыми к профилированным канавкам полумуфты 1 пружинами 4. При перегрузке шары 5 перекатываются в канавках и сжимают пружины. При работе муфты возникает шум.

Уменьшение потерь энергии потока в рабочем колесе в основном зависит от рационального профилирования его проточной части, которая представляет собой каналы переменного сечения и сложной формы. Рассмотрение сложного пространственного потока весьма затруднено. Поэтому производился последовательный анализ течения в меридиональной и в радиальной плоскостях с использованием строгих и приближенных методов и теории пограничного слоя. Такой подход позволяет учесть конкретную форму канала в обеих плоскостях. [c.293]

Профилирование фасонных радиальных резцов [1—4] [c.286]

Фиг. 2. Виды круглого шлифования а — шлифование на проход (с продольной подачей) 6 — врезное шлифование (с радиальной подачей) в — одновременное шлифование шейки и торца с перпендикулярным перемещением шлифовальной бабки г — шлифование с угловым перемещением шлифовальной бабки д — шлифование шейки и торца абразивным кругом с поднутрением на торце е — шлифование шеек широким профилированным кругом ж — многокруговое шлифование с расположением абразивных кругов на одной шлифовальной бабке станка з — многокруговое шлифование с расположением абразивных кругов на двух шлифовальных бабках

Рудольф Бирман, один из наиболее продуктивных изобретателей и исследователей радиальных турбин, предложил метод профилирования межлопаточных каналов РК, отличающийся отсутствием диффузорного эффекта, присущего многим конструкциям РК Для обеспечения конфузорности каналов — значительного ускорения газа в относительном движении, необходимо интенсивно уменьшать проходное сечение канала по ходу газа. Это достигается устройством рабочих лопаток в виде полнотелых профилей оболочковой конструкции, что предотвратит отрыв потока от ведущей стороны лопатки, значительно уменьшит чувствительность ступени к углам атаки при входе в решетку РК, улучшит экономичность ступени в широком диапазоне uJ . Уменьшатся потери па трение, возрастет число Re. Одновременно конструкция обладает улучшенными показателями прочности и вибрационной устойчивости. [c.64]

На профилированный рабочий диск 1 с пазами 2 и 3 набираются плоские лопасти 8, разрезанные радиально по центру лопатки. Обе части при сборке насаживаются на грибовидный гребень диска 1 и затем соединяются с пластиной 5 заклепками в одно целое с ребром жесткости 6. Ребро 6 нижней части входит в паз 3 гребня диска / и также крепится заклепками 4. Обе половинки лопатки 8 после сборки зажимаются на гребне диска в пазах 2 кольцом 10. [c.68]

Осевые решетки РК. Составная рабочая решетка РК из плоских лопаток в радиальной части и профилированных (закрученных) концевых в осевой существенно проще в изготовлении. При сборке важно обеспечить плотное прилегание плоскостей сопряжения боковых кромок лопаток радиальной и осевой решеток. Наличие щели, неизбежной по технологии сборки, вызывает перетечки рабочего тела с вогнутой стороны лопатки на выпуклую, вносит искажения в структуру потока в межлопаточных каналах, приводит к потерям энергии. Для снижения профильных потерь энергии узел примыкания концевых лопаток осевой решетки к боковым кромкам лопаток радиальной решетки целесообразно выполнять как можно более точно, без уступов, выступов и щелей. [c.71]

Конструкция такого элемента может быть принята в виде пластины Д (рис. 2.18, б) из материала повышенной эрозионной стойкости с профилированной (рифленой) поверхностью. Пластина имеет продольный паз, посредством которого насаживается на периферийный участок радиальной лопатки. Внутренние поверхности паза и соответствующие поверхности паза лопатки снабжены ответными уступами (выступами) аналогично уступам (выступам) зацепления хвостового соединения сложного типа, причем образующие уступов наклонны к оси вращения ротора. На противоположных сторонах пера лопатки и соответственно внутренних плоскостях образующие уступов наклонены в разные стороны. При монтаже паз пластины разжимается, и фиксация ее на уступах может быть обеспечена в строго определенном положении. Нижние части пластины закрепляются заклепками к телу лопатки (с целью предохранения от самопроизвольного снятия). Уступы несут нагрузку от ЦБС, а их наклон в разные стороны исключает возможность осевого сдвига пластины. [c.88]

Уменьшение коэффициента радиальности может оказывать двоякое воздействие на к. п. д. С одной стороны, к. п. д. увеличивается из-за снижения потерь в РК, с другой — растут потери на трение и вторичные потери в каналах РК- Поэтому для каждого размера колеса в зависимости от принятого закона профилирования существует оптимальная величина (для РОС = 0,50 - -н-0,55 [40]). [c.173]

На градиент степени реактивности и структуру потока влияет также форма меридиональных обводов проточной части. Свободный поток за НА, не имеющий радиального градиента давления, принимает форму однополостного гиперболоида вращения [17, 21]. В литературе подробно освещены методы расчета и результаты экспериментальных исследований ступеней с различными геометрическими формами меридиональных обводов проточной части [5, 13, 24]. Снижение градиента степени реактивности за счет меридионального профилирования может найти, по-видимому, лишь ограниченное применение в мощных паровых турбинах, так как существенное искривление ограничивающих ступень поверхностей нарушает плавность обводов проточной части и усложняет конструкцию цилиндров. [c.200]

В количественном отношении радиальные перемещения рабочей среды в проточной части ступени меньше, чем при профилировании лопаточного аппарата по закону потенциального движения. [c.202]

Заметим, что в контрольном сечении 1—1 могут иметь место радиальные составляющие скорости. Они безусловно могут быть в ступени, профилирование облопачивания которой осуществлено [c.208]

Киселев К. А. Профилирование лопастей рабочего колеса радиально-осевой турбины методом особенностей. — Вестник Ленинградского университета , 1958. Вып. 1, № 1. [c.228]

Входное устройство двигателя является и узлом передней опоры ротора компрессора, которая крепится радиальными профилированными стойками к наружному кольцевому корпусу. Задние части стоек поворотные, образуют регулируемый ВНА компрессора. Для предотвращения обледенения стойки выполнены полыми и обогреваются горячим воздухом, отбираемым от ком- [c.95]

Для радиального выравнивания как подогревов свинца, так и максимальных температур оболочек твэлов осуществляется профилирование энерговыделения и расхода свинца применением твэлов различных диаметров по трем радиальным зонам. [c.169]

Конструкция реактора ВГР с шаровыми твэлами по принципу одноразового прохождения активной зоны без профилирования тепловыделения обогаш,ением топлива должна обеспечить одинаковую глубину выгорания во всех выгружаемых твэлах. Это возможно только в том случае, когда относительная скорость прохождения твэлом активной зоны будет обратно пропорциональна относительному радиальному распределению-тепловых нейтронов или (приближенно) тепловыделению. При-этом интегральный поток в каждом твэле и выгорание топлива будут также одинаковы. В случае идеального профилирования радиального распределения тепловыделения (/Сг=1,0) скорость продвижения или время нахождения твэлов должны быть одинаковыми. Однако первые реакторы с шаровыми твэлами и бес-канальной зоной (эксплуатируемый реактор AVR и строящийся THTR-300) не обладают конструкцией, удовлетворяющей принципу одноразового прохождения. Различное время пребывания твэлов в активной зоне с одним центральным каналом выгрузки и отсутствие профилирования тепловыделения по радиусу разным обогащением топлива в свежих твэлах приводят к тому, что глубина выгорания топлива в твэлах сильно различается [19]. [c.24]

О точности обра зтки конических поверхностей фасонными радиальными резцами. При профилировании радиальных резцов для обработки конусов определялись две точки режущей кромки Л и С (фиг. 24 и 25) и соединялись прямой АС, которая принималась за режущую кромку. Подобное допущение вносит погрешности в профилирование, в силу чего получается при обработке искажение профиля конуса. [c.42]

Основные требования при профилировании радиальных колес прочность и жесткость лопаток и диска форма профиля, обеспечивающая высокие аэродинамические качества разборность формы. Эти требования противоречивы, и ие всегда удается их выполнить. [c.381]

Выбор профиля зуба оказывает большое влияние на трудоемкость изготовления профилировочных инструментов и самих звездочек, на себестоимость их изготовления и производительность формообразования зубьев. Поэтому очень важно, что ГОСТы 592—68 и 16219—70 предоставили возможность выбора профиля зуба с учетом те.хиологии, что треб) ется в связи с внедрением в производство новых методов профилирования (радиальная штамповка, накатка и др.). [c.183]

При течении газа по соплу элементарные объемы газа, особенно текущие у стенок сопла, приобретают не только осевую скорость, но и радиальную. В действительности следовало бы учитывать отклонение направления скорости вытекающего из сопла потока от оси двигателя. Эти отклонения, однако, очень малы, поэтому в большинстве случаев ими пренебрегают. Если они становятся заметными, то применяют спегщальиые профилированные сопла, выравнивающие поток и выбрасывающие продукты сгорания в направлении, весьма близком к осевому. [c.13]

В качестве примера (рис. 112) рассмотрим радиальный роторно-поршневой гидромотор типа ВГД-420 (В — высокомоментный, Г — гидравлический, Д — двигатель, 420 — крутящий момент в кгс м при номинальном перепаде давлений 10 Мн1м ), который разработан Гипроуглемашем и предназначен для горных машин. Цилиндровый блок (он же ротор) 1 имеет восемнадцать цилиндров 2 с поршнями, которые расположены в два ряда (по девять в каждом ряду) и смещены между собою на угол 20°. Каждый поршень, благодаря специальным рабочим профилям статора 4, совершает за один оборот по семь рабочих ходов. Жидкость подается в цилиндры через окна в распределительной оси 3, и поршни передают усилия на профилированный статор через шатуны 6 и ролики 5. При этом возникающие тангенциальные усилия передаются через шарнирно соединенные тяги 9 ротору, вызывая его вращение. [c.172]

Ротор I, имеющий три симметрично расположенные радиальные направляющие Ь, вращается вокруг пеподвижиой оси А. Лопасти 3, скользящие в направляющих Ь, имеют ролики 4, перекатывающиеся в криволинейном профилированном пазу а, принадлежащем корпусу 2 насоса. При вращении ротора I жидкость перемещается в направлении, указанном стрелками. [c.419]

Заметим, что профилирование участка профиля между основной окружностью и окружностью впадин по радиальной прямой применяется только при нарезании зубьев при помощи модульных дисковых фрезДсм. п. 57). При нарезании же по так называемому м е -тоду обкатки (см. тот же п. 57) эти участки профиля получаются в виде удлиненных эвольвент (при нарезании инструментальной рейкой и червячной фрезой) или по удлиненной эпициклоиде (при нарезании долбяками). [c.419]

Принципы формирования каналов РК. Для мощных ДРОС собственно рабочая решетка РК может быть составлена радиальными прямыми (плоскими) центральными лопатками. Соблюдение принципа гладкости и плавности меридиональных обводов для таких решеток обычно приводит к образованию диффузорности межлопаточных каналов при повороте потока из радиального направления в осевое. Избежать диффузорности каналов можно применением изогнутых профилей центральных лопаток, исключительно сложных в изготовлении в области сочленения с промежуточным телом, например, парусовидных РК ДРОС 140], или применением специальных методов профилирования внутреннего меридионального обвода наряду с изменением по радиусу толщины центральной лопатки [c.64]

Рис. 28. Исходные контуры для профилирования инструмента, применяемого для нарезания зубчатых колес с зацеплением Новикйва верхний — для инструмента, нарезающего выпуклые зубья нижний — для инструмента, нарезающего вогнутые зубья О б о 3 II а ч е и IT я Uq — угол давления /i, — глуПиия зяуп-да — шаг зацепления в нормальном сечении г, и г, — радиусы рабочих профилей Si п Sj — соответственно толщина выпуклых и ширина впадины вогнутых зубьев по линии, параллельной начальной прямой и проходящей через теоретические точки контакта при беззазорном зацеплении. Необходимый боковой зазор устанавливают путем утонения выпуклого зуба, т. е. путем увеличения размера 0,4224 т — радиус скругления вершин вогнутых зубьев с, и Сг — радиальные зазоры и — радиусы закругления у корня выпуклых и вогнутых зубьев

Вполне естественно встает вопрос о пространственном течении в межлопаточном канале и его влиянии на профилирование лопаток в решетке. Пространственность потока учтем, если будем не только рассматривать поперечное сечение канала, что делали выше, но дадим ему третий размер по высоте лопатки (радиальный размер в кольцевой решетке). [c.245]

Вместе с тем испытания на ЭС крайне сложны и чаще всего они не могут обеспечить необходимой точности и широты программы исследования. Поэтому была острая необходимость в немедленной организации экспериментальной базы. Крупные аэродинамические лаборатории были созданы в ЦКТИ, во ВТИ, на заводах и в ведущих втузах. В этот период были созданы новые, более совершенные профили лопаток в ЦКТИ, МЭИ, на ЛМЗ и ХТГЗ и всесторонне изучалось влияние таких важных конструктивных факторов, как радиальных и осевых зазоров, перекрыш, ширин лопаток, профиля меридионального сечения (в ЦКТИ, БИТМ, ЛПИ и др.). Столь же энергично выполнялись и крупные теоретические исследования по профилированию лопаток, по пространственной структуре потока и по нестационарным явлениям в лопаточном аппарате (см. гл. XI и XIV). [c.21]

На рис. 63, а представлен редукционный клапан золотникового типа. Клапан предназначен для питания потребителей с пониженным рабочим давлением от системы с более высоким рабочим давлением. Основными деталями клапана являются корпус I, гильза 2, золотник 3 с профилированным пазом и пружина 4. Естественно, что надежная работа редуктора может быть обеспечена лишь в том случае, если золотник 3 будет свободно переме-1цаться в гильзе, а утечки через радиальные зазоры будут минимальными. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...