Аппарат радиальный

В одной книге трудно рассмотреть проблемы, касающиеся всех типов аппаратов. Поэтому данная монография посвящена аэрогидродинамике аппаратов в основном полочного типа. т. е. таких, в которых жидкость (газ) поступает на рабочие элементы или изделие обработки фронтально. К такому типу относится преобладающая часть технологических аппаратов. Аппараты радиального типа, а также аналогичные по условиям движения коллекторные системы рассмотрены очень кратко приведены приближенные формулы и даны практические рекомендации для расчета и выбора основных параметров этих систем. [c.3]

Если рабочая среда входит в аппарат через сравнительно небольшое отверстие, а специальные устройства для раздачи потока по всему сечению аппарата отсутствуют, то образуется свободная струя. При больших отношениях площадей сечения аппарата и входного отверстия Рк/Рц входящий поток даже в условиях ограниченного пространства практически близок к свободной затопленной струе (рис. 1.47, а), которая характеризуется приблизительно теми же соотнощениями, что и соотношения для струи, вытекающей в неограниченное пространство. Когда соотношение площадей такое, что стенки аппарата расположены к оси ближе, чем границы свободной струи, на определенном расстоянии от ее начала, струя деформируется, при этом значительно изменяется характер распределения скоростей. Форма струи в условиях ограниченного пространства аппарата еще больше усложняется в тех случаях, когда вход в аппарат осуществляется сбоку (изгиб струи, рис. 1.47, б) или в сторону, противоположную основному направлению потока внутри аппарата (радиальное растекание, рис, 1.47, в). Особенностью распространения струи в ограниченном пространстве является также неизменность общего расхода количество жидкости, входящей в аппарат, равно количеству жидкости, выходящей из него. Перед выходом жидкости из аппарата вся присоединенная масса отсекается от струи и возвращается обратно. Таким образом, вне струи во всем объеме аппарата осуществляется циркуляционное движение [c.53]

ФИЛЬТРУЮЩИЕ, КОНТАКТНЫЕ И ДРУГИЕ АППАРАТЫ РАДИАЛЬНОГО ТИПА И КОЛЛЕКТОРНЫЕ СИСТЕМЫ [c.293]

Фильтрующие, контактные и другие аппараты радиального типа и коллекторные системы 239 [c.351]

В центробежном теплообменном аппарате радиальная скорость газа [c.89]

Ротор и статор могут иметь любую форму. Наибольшее распространение получили дисковые роторы и статоры (в аппаратах аксиального типа) и цилиндрические и конические роторы и статоры (в аппаратах радиального типа). В конических аппаратах при помощи относительного осевого перемещения ротора и статора можно регулировать величину радиального зазора между ними как при исследовании, так и при промышленной наладке и пуске аппарата в эксплуатацию. [c.347]

Роторно-модуляционный аппарат радиального типа с регулируемым радиальным зазором между ротором и статором представлена на рис. 3.3.25, аксиального типа - на рис. 3.3.26 и радиально-аксиального типа - на рис. 3.3.27, радиального типа с нерегулируемым радиальным зазором между ротором и статором - на рис. 3.3.28. [c.347]

Основные технические данные типичного роторно-модуляционного аппарата радиального типа приведена ниже. [c.347]

Рис. 33.28. Роторно-модуляционный аппарат радиального типа с нерегулируемым радиальным зазором между ротором и статором

В безразмерном виде основное расчетное уравнение роторно-модуляционных аппаратов радиального типа [c.350]

Рис. 16. Верхнее кольцо направляющего аппарата радиально-осевой турбины

Ремонт направляющих аппаратов и деталей приводов. Обычно дымососы и дутьевые вентиляторы крупных электростанций имеют направляющие аппараты радиального типа или упрощенные, похожие на обычные шиберы. На мельничных вентиляторах в качестве шиберов устанавливают тщательно пригнанные круглые поворотные диски, обычно называемые плотными клапанами. [c.200]

Регулирование направляющими аппаратами радиальных машин с загнутыми назад лопатками дает изменение мощности пропорционально ц. [c.97]

Тягодутьевое устройство котлоагрегата состоит из центробежных дымососа 13 и вентилятора 8, оборудованных направляющими аппаратами радиального типа для регулировки производительности и напора их. [c.105]

Фиг. 56, Повреждение лопаточных аппаратов радиальной турбины обломками поршневого кольца.

В спрямляющих аппаратах радиальных турбомашин, а также в крыльчатках вентиляторов и насосов. [c.73]

В некоторых аппаратах рабочие элементы выполнены в виде тканевых, волокнистых или других рукавов, насыпных или цементированных, но пористых стенок (катализаторные корзинки реакторов, различные другие контактные или фильтрующие аппараты), и расположены по бокам или радиально (рис. 7). Протекание жидкости или газа через пористые рукава или стенки также не всегда происходит равномерно в продольном направлении. [c.6]

Подходы же к решению задач о распределении потока соответственно поперек сечения (в полочных аппаратах) и вдоль канала (в радиальных или боковых аппаратах и коллекторных системах) получаются принципиально различными, эти вопросы для обоих классов аппаратов могут рассматриваться совершенно раздельно. Настоящая монография посвящена главным образом изложению основных законов движения, результа- [c.8]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее по сечению уже на подходе(к(рабочей камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стенок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Подтекание жидкости к отверстию из ограниченною иространства (рис. 6.1, б), например при выходе из рабочей камеры аппарата, в основном подобно только что описанному. В этом случае поток в выходном отверстии также оказывает подсасывающее действие на поток в камере, ускоряя его движение. Подсасывающий эффект вблизи выхода также распространяется по сферическим или овальным поверхностям и быстро ослабевает с удалением от выходного отверстия вверх по потоку. Только вдали от выходного отверстия линии тока внутри камеры изменяют радиальное направление и становятся параллельными стенкам камеры (рис. 6.1,6). [c.137]

Экспериментальные исследования показали, что относительное расстояние от днища до края бокового входного отверстия практически не оказывает влияния на коэффициент сопротивления входного участка аппарата. При центральном входе потока вниз аппарата сопротивление входного участка с решеткой получается на 10—15 % меньше, чем при центральном входе вверх. Объясняется это, по-видимому, тем, что при выходе струи из подводящего участка вниз создается некоторый диффу-зорный эффект, обусловленный радиальным растеканием, а следовательно, более плавным расширением потока, при котором происходит частичный [c.190]

Ввод потока в аппарат через наклоненный патрубок. Растекание струи но сечению рабочей камеры аппарата при вводе потока вниз через патрубок под углом 45° (рис. 8.7) практически мало отличается от рассмотренного ранее при входе потока вниз через плавный отвод под углом 90°. Если поток вводится вниз под углом 45° к горизонту, то, как и при угле-90°, струя направляется к днищу аппарата, по которому растекается радиально, но несимметрично. Достигая стенок корпуса аппарата, жидкость поднимается вдоль этих стенок в виде кольцевой струи. До начала [c.208]

При отсутствии уступа (Яр -= 0) поток подобен течению в раздающем коллекторе или радиальном аппарате (см. ниже). Здесь было дано краткое описание внешней макронеоднородности потока при боковом входе в аппарат. Что же касается внутренней макронеоднородности, то для бокового входа она ничем не отличается от макронеоднородности для центрального входа. [c.283]

В настоящее время уже имеются хорошо разработанные методы расчета раздачи потока вдоль радиальных аппаратов [6, 16, 29, 39, 45, 64, 73, 74, 84, 85, 121, 129], но, как было отмечено в предисловии, эти методы подробно рассматриваться не будут. [c.294]

Оценка степени равномерности распределения радиальных скоростей вдоль аппарата (но боковым ответвлениям коллектора) постоянного сечения может быть произведена иным путем. Так, в случае изолированного раздающего или собирающего канала уравнение Бернулли для двух сечений н—н и о—о (или зг—зг) (см. рис. 10.29) имеет вид [c.298]

Регулирование аппаратами радиальных машин с загнутыми назад лопатками дает изменение мощности иропорцпональио (х, а шиберами [х=1. Вследствие плохой регулировочной характеристики эти способы применять недопустимо. [c.50]

Рис. 3 J.25. Роторно-модуляционный аппарат радиального типа с регулируемым радиальным зазорст между ротором и статором

К реактивным турбннам относятся также осевые турбины (рис. 2.15). Направляющий аппарат 1 у осевой турбины ничем не отличается от направляющего аппарата радиально-осевой турбины. Рабочее колесо состоит из втулки 2 с закрепленными на ней лопастями 3. Лопатки направляющего аппарата и рабочие лопатки делают поворотными, что П03В0-, ляет изменять форму кана- [c.89]

Увеличением момента сопротивления корневых сечений лопатки. Наряду с уменьшением напряжений изгиба от вибрации одновременно увеличивается и частота собственных колебаний лопатки, т. е. меняется ее вибрационная характеристика. На фиг. 75 дана частотная диаграмма лопаток вращающегося спрямляющего аппарата радиальной турбины, а также значения переменных напряжений, которые при 8-й, 9-й, 10-й, 12-й и 24-й гармониках превышают а > ЪкПмл , а предельные значения их достигают почти о 10 кГ/лш . Через 300—600 ч работы лопатки этого аппарата, как правило, разрушались. Для уменьшения переменных напряжений от вибрации были увеличены толщины корневых сечений, вследствие чего момент сопротивления их увеличился приблизительно в 4 раза. После этого частота собственных колебаний (фиг. 75, б) увеличилась до 3400 гц (вместо 2500 гц). Напряжения от резонанса 10-й и 24-й гармоник снизились соответственно до 4,3 и 3,5 кПмм , а 8-я и 9-я гармоники оказались за пределами рабочих оборотов. Таким [c.100]

Вопросы распределения потока вдоль радиальных аппаратов, в коллекторных системах и воздухораспределителях, представляющие особую задачу, рассматриваются в большом числе публикаций. В качестве основных следует отметить работы Г. И. Петрова [104 , В. Н. Талиева [129], В. С. Генкина, В. В. Дильмана и С. И. Сергеева [29, 39. 121], а также автора [45, 64, 67. 73, 74, 151]. [c.13]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Для повышения эффективности систем решеток расстояние между ними должно быть не меньше определенного значения. Действительно, если при излишне большом коэффициенте сопротивления каждой решетки они расположены слишком близко одна от другой, то течение жидкостц будет мало отличаться от течения, которое наблюдается в случае одиночной плоской решетки (рис. 3.11). Например, струя, набегающая по> центру на первую решетку с большим значением коэффициента р, как было показано, непосредственно за решеткой растекается радиально. Вследствие ограниченности расстояния между решетками струя не сможет изменить своего радиального течения и будет перетекать через-вторую решетку в том же направлении. Вся жидкость за второй решеткой, перетечет из центральной части сечения к стенкам аппарата (рис. 3.11, а). [c.88]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

Опыты заключались в измерении скоростей (с помои1ью термоанемометра) в 24 точках по окружностям для нескольких радиальных положений на расстоянии 20—25 мм за слоем. Для каждой окружности определялись средние скорости по указанным 24 точкам. Полученные этим путем профили скорости для слоя с //(..к == 2,5 в аппарате [c.275]

Отметим, что полученные таким образом дифференциа.шные уравнения и уравнения приведенные ниже для случая радиальных аппаратов, в равной степени применимы и к коллекторным системам. Только в последнем случае в окончательных формулах следует заменить величины 8 на [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...