Модели Толщина стенок

При конструировании пластмассовых полых литейных моделей толщину стенок можно определить по графику (рис. 15). Пластмассовые модели можно армировать металлической сеткой или мягкой проволокой, которые закладывают в пластмассу [c.56]

Литье по выплавляемым моделям. Толщина стенок отливок [c.108]

При конструировании пластмассовых полых литейных моделей толщину стенок можно определять по графику на рис. 15. Пластмассовые модели можно армировать металлической сеткой или мягкой проволокой, которые закладывают в пластмассу прн заполнении фор.мы на глубину 2—3 мм от поверхности. Сетку и проволоку перед закладкой отжигают и выгибают соответственно контуру формы. [c.88]

При разработке технологии литейной формы, предшествующей конструированию модельного комплекта, должны быть четко определены все технологические параметры изготовления отливки, учтены возможности и особенности формовочных и стержневых машин, найдены минимальные габаритные размеры опок, обеспечена необходимая прочность модельного комплекта на заданное число съемов. Чтобы облегчить модель, толщину стенок ее следует делать минимальной, увеличивая прочность модели установкой ребер жесткости на нерабочей поверхности. Для моделей и стержневых ящиков из разных сплавов толщину 1 стенки можно [c.29]

Сварку применяют не только как способ соединения деталей, но и как технологический способ изготовления самих деталей. Сварные детали во многих случаях с успехом заменяют литые и кованые (рис. 3.2, где а — зубчатое колесо б — кронштейн в — корпус). Для изготовления сварных деталей не требуется моделей, форм или штампов. Это значительно снижает их стоимость при единичном и мелкосерийном производстве. Сварка таких изделий, как зубчатые колеса или коленчатые валы, позволяет изготовлять их более ответственные части (венец, шейка) из высокопрочных сталей, а менее ответственные (диск и ступица колеса, щека коленчатого вала) из дешевых материалов. По сравнению с литыми деталями сварные допускают меньшую толщину стенок, что позволяет снизить массу деталей и сократить расход материала. Большое распространение получили штампосварные конструкции (см. рис. 3.2, в), заменяющие фасонное литье, клепаные и другие изделия. Применение сварных и штампосварных конструкций позволяет во многих случаях снизить расход материала или массу конструкции на 30...50%, уменьшить стоимость изделий в полтора — два раза. [c.56]

Для процесса возникновения и эволюции ячеистой дислокационной субструктуры характерны следующие закономерности [211, 242, 320, 357]. Образование ячеистой структуры происходит, начиная с некоторой критической деформации. Для описания ячеистой структуры обычно используют такие параметры средний размер ячейки, распределение ячеек по размерам, ширина стенок ячейки, разориентация соседних ячеек, плотность дислокаций в стенках ячеек и в объеме. Все указанные величины изменяются с ростом пластической деформации. С повышением пластической деформации еР диаметр ячеек d уменьшается, пока не достигает некоторого предельного значения — обычно 0,25—3 мкм. Все остальные перечисленные параметры ячеистой структуры, интенсивно изменяясь с ростом на начальных этапах деформирования ячеек, при дальнейшем деформировании стабилизируются и приближаются к некоторым характерным значениям стабилизируются плотность дислокаций в границах ячеек, толщина стенок ячеек и дисперсия функции их распределения по размерам. Поэтому увеличение напряжений, необходимых для распространения микротрещин через границы ячеистой структуры, по всей видимости, в первую очередь обусловлено уменьшением размера ячеек. В изложенной ниже модели принято, что плотность дислокаций в стенках ячеек постоянна, а увеличение общей плотности дислокаций, обусловленное пластической деформацией, приводит к образованию новых границ и тем самым к уменьшению диаметра ячеек. [c.78]

Сопряжение трех стенок оформляют по схемам, приведенным на рис. 67. При литье в оболочковые формы и по выплавляемым моделям при одинаковой и малой толщинах стенок (1-6 мм) ра- [c.139]

Литые детали из жаропрочных сплавов - лопатки газотурбинных двигателей для летательных аппаратов и буровых установок, лопатки паровых турбин, цельнолитые роторы энергетических установок и детали для газоперекачивающих установок - должны изготовляться с высоким классом точности и хорошим качеством поверхности. Кроме того, турбинные лопатки современных ЛА ГТД имеют пустотелые каналы с развитыми внутренними полостями и с многочисленными пересекающимися ребрами. При этом толщина стенки изделия и шаг составляют примерно 1 - 5 мм диаметр отверстия 0,8 - I мм, длина более 100 мм. Такие детали (рис. 87) могут быть изготовлены только литьем по выплавляемым моделям. [c.171]

Влияние дефектов типа А и С в трубах (рис. 43) на сигналы ВТП отражено на диаграммах (см. рис. 45), полученных на ртутных моделях и подтвержденных при моделировании на электрических сетках [10, 13]. Диаграммы построены для х = 5 15 и 50 и четырех относительных значений толщины стенки трубы = = 0,5 (Da - Di)/2D2 = 0,165 0,13 0,1 и 0,065. [c.118]

Изготовление чертежей и создание модели для визуального рассмотрения. По мере создания окончательного варианта конструкции следует еще раз рассмотреть такие параметры, как толщина стенки, ребра, радиусы кривизны, точки воздействия критических напряжений. Толщина стенки изделия является одним из наиболее важных факторов, так как она определяет стоимость и эксплуатационные качества детали. Необходимо использовать ребра жесткости для повышения прочности отдельных участков, чтобы снизить расход материала, но одновременно обеспечить удовлетворительные эксплуатационные характеристики. Следует избегать в конструкции наличия больших плоских участков, а также предусмотреть возможность контроля размеров и формы детали. На данном этапе конструирования разумно изготовить модель для визуального рассмотрения. Необходимо, чтобы модель имела точные размеры конструируемого изделия или была бы близким прототипом. [c.401]

Изготовление промышленной модели. Для выпуска первых промышленных моделей можно использовать оснастку, изготовление которой полностью не завершено. Следует изготовить несколько изделий, толщина стенки которых имеет предельное значение. Если при транспортировке, отгрузке и т. п. этих деталей обнаружится их разрушение, конструкцию оснастки необходимо изменить и усилить те участки, на которых требуется дополнительное количество материала для достижения удовлетворительных эксплуатационных характеристик. В данных точках не обязательно увеличивать толщину стенки изделия, можно установить ребра жесткости или изменить радиусы кривизны, при этом лишь незначительно изменяя конструкцию оснастки. [c.402]

Для изучения возможности выявления, дефектов сварных стыков были просвечены 7-лучами изотопов Со , и много стыков труб дпаметром 57, 100 и i 2MM и толщиной стенок от 3,5 до 12,5 мм. Сварные стыки имели различные дефекты сварки, встречающиеся на производстве <в виде непроваров, газовых пор, шлаковых включений и трещин. Определение чувствительности снимков к выявлению дефектов производилось на моделях стыков с тремя диаметрами труб 50 мм (толщина стенки 5 мм), 100 и 150 мм (толщина стопки 10 мм). Модели представляли собой отрезки труб с наплавленными на них валиками, имитирующими шов. [c.324]

Толщина стенок. Металлические модели могут выполняться сплошными и пустотелыми. Сплошные модели изготовляются при малых габаритных размерах (до 50 X мм) или малой высоте (до 30 мм). В остальных случаях модели делаются пустотелыми с толщиной стенок (в зависимости от размеров 11 материала модели) от 6 до 25 мм и более. [c.25]

На фиг. 41 представлена диаграмма для определения толщины стенок модели. [c.25]

Примечание. Полученною толщину стенки модели округлить до ближайшего целого числа. [c.25]

Толщины стенок стержневых ящиков. Металлические стержневые ящики, как и металлические модели, делаются обычно тонкостенными, и толщина стенки принимается в зависимости от материала и габарита ящика. [c.40]

Литье по выплавляемым моделям (прецизионное, или точное). Этим способом получают весьма точные отливки сложной конфигурации из труднообрабатываемых резанием материалов весом от 1 г до 500 кг, с толщиной стенок от 0,15 мм и длиной до 1 и более. Минимально допустимый диаметр литого отверстия составляет 0,8 мм. Можно отливать и резьбу. [c.13]

Кольцевая изгибная жесткость многослойного трубопровода, состоящего из четырех-пяти слоев и не имеющего дополнительных связей между слоями, намного меньше, чем сплошного трубопровода с той же общей толщиной стенки. Это показано в результате экспериментального исследования на моделях, которые представляли собой пятислойные оболочки длиной 180 мм, внутренним радиусом 60 мм, толщиной 0,5 мм из алюминиевого сплава АМг-бМ с модулем упругости = 7-10 МПа. Оболочки плотно сворачивались на оправке, а продольные кромки закреплялись алюминиевыми заклепками диаметром 2 мм при шаге 25 мм. [c.213]

Первая модель представляла собой однослойную тонкостенную цилиндрическую оболочку диаметром D = 116 мм, толщиной стенки / = 2 мм и высотой Н = 264 мм. Монолитный сварной шов заменялся [c.319]

Фиг. 1. Литейные уклоны в моделях а -уклон на увеличение толщины стенки б -уклон отливки на увеличение и уменьшение в — уклон на уменьшение.

Применяется для отливки труб криволинейного профиля, колен, патрубков Формовка по скелетной модели 11. Модель изготовлена из отдельных ребер, тол шина которых соответствует толщине стенок отливки. При формовке земля из окон между ребрами модели выгребается при помощи протяжного шаблона, выступающая рабочая часть которого по высоте равна толщине ребра, а по длине — ширине окна Применяется для крупных отливок различной конфигурации, формуемых в глине или но кирпичу [c.26]

Модели из стали 20 имели наружный диаметр 46 мм при толщине стенки 8 мм. Были испытаны образцы без отверстия, с двумя продольными рядами отверстий по пяти отверстий в ряду, с полем отверстий из восьми продольных рядов по три отверстия в ряду и с двумя рядами отверстий по два отверстия в ряду. Все отверстия на моделях из стали 20 располагались в коридорном порядке. [c.410]

Сочетание аналитического решения в виде передаточных функций с численным расчетом частотных характеристик позволяет реализовать и более сложные модели. В настоящее время имеются аналитические решения для моделей, учитывающих ряд дополнительных факторов, как, например оребрение разделяющей стенки, аккумуляцию тепла и шлакообразование в слое наружных загрязнений, торкретную массу, распределение температуры по толщине стенки в соответствии с точным решением уравнения теплопроводности в цилиндрических координатах, распределение давления по длине теплообменника при совместном решении уравнений энергии, сплошности и движения рабочей среды, зависимость коэффициента теплоотдачи от теплового потока или температуры, а также ряд других факторов. [c.128]

В результате технологической проработки, выполненной металлургами НЗЛ совместно с конструкторами ЛМЗ и научными работниками ЦНИИТмаш, был спроектирован и изготовлен сварной вариант цилиндра из семи относительно простых отливок стали ЛА1 (фиг. 37) [79]. Подобное решение значительно облегчило изготовление отливок за счет упрощения их формы, механизации ряда процессов изготовления моделей и стержней и упрош,ения выбивки литья из опок. При проектировании формы отдельных отливок был использован наиболее прогрессивный принцип направленного затвердевания при кристаллизации жидкого металла, потребовавший переменной толщины стенки и обеспечивший высокое качество литья. Сварные швы во всех случаях имеют простую кольцевую форму, при которой возможно осуществлять подготовку кромок под сварку при помощи простой механической обработки. Сварка отдельных отливок между собой благодаря их высокому качеству позволила в наиболее короткие сроки получить требуемое изделие. [c.77]

Градуировка прибора производилась по абсолютно черному телу. В качестве первой модели абсолютно черного тела был использован толстостенный чугунный шар, помещенный в рабочую камеру первой экспериментальной установки. Внутренний диаметр шара составлял 190 мм при толщине стенки 45 мм. В стенке было сделано отверстие для визирования диаметром 50 мм. [c.192]

Литье по замораживаемым моделям До 0,14 Тонкостенные отливки (минимальная толщина стенки 0,8 мм, диаметр отверстия до 1 мм) [c.118]

Собранные формы заливают без применения опорного материала. Перед заливкой формы нагружают грузами. Отливки выбивают через 4—12 ч в зависимости от их массы. Съем полуформ в отвержденном состоянии позволяет получить точный отпечаток модели. Толщину стенок формы рассчитывают так, чтобы она выдержала без разрушения металлостатистический напор расплавленной стали и первоначальный период кристаллизации до образования в отливке литейной корки. Примерная толщина стенок формы для отливок массой до 500 кг должна быть 20— 50 мм. [c.233]

Галтели 5 (рис. 4.7, б) — скруглеиня внутренних углов поверхностей модели. Галтели облегчают извлечение модели из формы, предотвращают появление трещин и усадочных раковин в отливке. Радиус галтели R принимают от 1/5 до 1/3 средней арифметической толщины стенок, образующих угол модели. [c.129]

Толщина стенок и их сопряжения. Толщина стенки отливки определяется совокупностью конструктивных и технологических факторов. При назначении толщины стенок отливки необходимо выбирать наименьшую, обеспечивающую требуемую расчетную прочность, а также учитывать, что механические свойства металлов и сплавов в деталях, отлитых по выплавляемым моделям, характеризуются пониженной прочностью и пластичностью в тонких стенках. Поэтому, если тонкостенные детали ранее изготовляли из поковок или проката, а затем переводили на литье по выплав,дяе-мым моделям, то толщины стенок в отливках должны назначаться на 20 - 30% больше или при сохранении толщины стенки следует подобрать другой, более прочный сплав. [c.137]

Нагрев доводят до 100 - 1300°С и выдерживают при этой температуре несколько часов в зависимости от материала, размеров и толщины стенки стержней. Для снижения температуры спекания в стержневую смесь вводят "плавни в корундовые - NaaSiOa (/пл = = 700°С), в кварцевые - основные оксиды СаО, MgO. После охлаждения печи стержни извлекают и передают на участок изготовления моделей. Стержни, спеченные без жидкой фазы, не разупроч-няются при заливке и их можно изготовлять очень тонкими, а спеченные - в присутствии жидкой фазы должны иметь бо.льшую толщину стенки. [c.236]

Литые детали. Корпусы, крышки, кронштейны, стойки, фланцы и другие детали сложной конфигурации отливают из чугуна СЧ 12-28, СЧ 15-32, силумина АЛ2, АЛ6, АЛ9 и других сплавов. Рекомендуется обрабатываемые поверхности деталей располагать в одной плоскости и делать выступающими на 2—5 мм над необрабатываемыми по возможности применять плоские и цилиндрические станки и делать их одинаковой толщины б без массивных приливов переходы толщины стенки от тонких б к более толстым 6i должны быть плавными с внутренним радиусом закругления R = 0,25 (б + бх) и наружным / = / + 0,5 (б -f + 6i) для увеличения жесткости детали применять ребра толщиной Д = (0,6- 0,8) б и высотой к 56. Конфигурация детали должна обеспечивать беспрепятственное извлечение модели из формы и иметь соответствтвующие уклоны (при глубине формовки Н < 25 мм уклон 1/5, при Н > 25 мм — 1/10). [c.164]

Метод полимеризации, позволяет определять напряжения в толстостенных металлополимерных элементах (см. рис. 2.8) от действия внутреннего давления [85]. Исследуем напряжения в цилиндре с прямыми торцами, с,кр еялеино.м по наружной поверхно сти с жесткой металлической оболочкой и нагруженном давлением по внутренней и торцевым поверх,ностям. Модель, имеющая размеры длина =150 мм, наружный диаметр 26 = 75 мм, внутренний диаметр 2а=25 мм, так что /6 = 4 6/а=3, отлита из эпоксидного материала холодного отверждения указз нного состава. Толщина стенки цилиндра 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном эксперименте по изучению процесса тепловыделения. Модель отливали в форму (рис. 3.9)., Она состоит из трех основных частей. Наружной стенкой формы служит тонкая оболочка 3 толщиной й = 0,8 мм из. дюралюминия, с которой ци- [c.90]

Картины полос интерференции в различных сечениях моделей корпусов реакторов позволяют получить распределение напряжений при действии усилий затяга и внутреннего давления в местах изменения толщин стенок, у отверстий в крышке и в зонах опирания корпуса. Тензометри-ческая модель (рис., 2.3) из полимерного материала при большом числе (до 800) установленных на ней тензорезисторов позволяет определить [c.31]

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опытами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 -ь 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75-150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосновать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и n v - по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьтаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г 2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

Железобетонные модели изготовляются преимущественно крупные. Для облегчения веса чаще всего они делаются пустотелыми, с толщиной стенки от 40 до 60 мм. Состав бетона берётся от 1 1 до 1 2,5. При этом песок должен быть мелким, чистым, кварцевым. Процесс изготовления железобетонных моделей следующий. По деревянной или гипсовой промодели в жирной, формовочной смеси, при плотной набивке, изготовляют литейную форму, которую тщательно отделывают. Если нужно получить модель вместе с подмодельной плитой, то на опоку наставляют металлическую рамку и форму заполняют бетоном. Пустоты делаются с помощью вставленной внутрь формы [c.72]

Тепловые испытания многослойных сосудов показали, что перепад температуры по толщине стенки в многослойных сосудах больше, чем в однослойных, вследствие особенностей контактного теплообмена на поверхностях соприкосновения слоев [20]. В результате экспериментальных исследований была установлена нелинейная зависимость контактных температурных сопротивлений в многослойном пакете от контактного давления [21]. На основе полученных зависимостей разработаны методы расчета теплового поля и температурных напряжений в многослойном цилиндре [22, 23] и в зоне кольцевого шва [24]. Описано качественно новое явление — зависимость поля температур от напряженного состояния многослойной стенки и, в частности, перепада температуры по толщине стенки от внутреннего давления (рис. 3). С учетом контактной теплопроводности решена также задача нахождения нестационарного темнератур-ного поля при внутреннем и наружном обогреве [251. Теоретические расчеты проверялись экспериментами на малых моделях [26], в том числе тепловыми испытаниями в специальном защитном кожухе. В настоящее время институт располагает защитным сосудом объемом 8 м , рассчитанным на пневматическое разрушение в нем экспериментальных сосудов. [c.264]

Вторая и третья модели представляли собой трехслойные гильзованные цилиндрические оболочки тех же размеров, что и первая модель. Слои были посажены друг на друга без зазора (с точностью изготовления токарного станка), толщина каждого слоя 2 мм. Монолитный сварной шов заменялся кольцом из того же материала, что и оболочка. В трехслойных моделях оболочек ширина кольца была равна толщине стенки оболочки. Две части модели трехслойной оболочки также были склеены по торцам с кольцом клеем холодного отверждения. [c.320]

Модели из стали XI8H9T имели наружный диаметр 54 мм при толщине стенки 9 мм. Испытывались модели без отверстий, с двумя рядами отверстий, расположенных в шахматном порядке, и с двумя рядами отверстий, расположенных в коридорном порядке. Диаметр отверстия около 10 мм, толщина донышек отверстия [c.410]

Таким образом, для определения местных коэффициентов теплоотдачи в рассматриваемом случае течения необходимо бьшо измерить распределения температуры стенок витых Руб, удельного теплового потока, температуры теплоносителя и скорости потока вне пристенного слоя по радиусу пучка в данном поперечном сечении. Экспериментальные поля температуры теплоносителя и скорости потока в поперечном сечении пучка хорошо согласуются с расчетными полями температуры и скорости, определенными для гомогенизированной модели течения. В соответствии с этой моделью на стенки труб и кожуха условно нарандшается слой материала толщиной б и для новых границ пучка труб рассматривается [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...