Движение материала - Диаграммы

Вся фазовая диаграмма занимает три четверти координатной плоскости (квадранты II и Ifl). Как будет показано ниже (гл. 1, 2 и 3), квадранты II и III служат для изображения движения материала и газа в прямотоке сверху вниз. Наибольший интерес представляет квадрант I, где соответственно принятому поток газа 16 [c.16]

Значение направленного движения при очистке изделий видно из диаграммы на рис. 4, где Б логарифмических координатах показано, как возрастает степень очистки текстильного материала в зависимости от затраты механической энергии при мойке. [c.14]

Фиг. 166. Диаграмма движения жёлоба и материала на конвейере с двухкривошипным приводным механизмом.

По оси фазовой диаграммы откладывается скорость газа (восходящего потока — вправо от начала координат, нисходящего — влево). По оси ординат откладывается перепад давлений на единице длины трубы АР///. Если давление вверху трубы меньше, чем внизу, то АР/Н принято считать положительным и откладывать вверх. При обратном направлении градиент давления откладывается вниз. Каждая линия на диаграмме проводится для постоянной весовой скорости суммарного потока материала в трубе М кг м сек, т. е. эта скорость служит параметром. Поскольку перепад давлений на участке трубы зависит не только от скоростей потоков материала и газа и способа их подачи, но зачастую и от размера частиц, удельных весов газа и материала, при изменении какой-либо из этих величин будут иначе располагаться по крайней мере некоторые линии на фазовой диаграмме. Весовые скорости материала обозначены поставленными около линий буквами М с цифровыми индексами. На рис. В-2 большее число соответствует большей весовой скорости. Направление движения потока материала (вверх или вниз) указано вертикальными стрелками при линиях. [c.15]

Установив необходимый для эффективной работы машины закон ускорений механизма катящегося рычага, последовательно приближая заданную и получающуюся диаграммы ускорений, можно, пользуясь диаграммой углов поворота, построить подвижную центроиду, обеспечивающую предусмотренный режим работы машины. Учитывая динамический угол откоса материала, масса которого переменна, применяя интерполяционный полином Лагранжа при составлении дифференциального уравнения движения и метод Кельвина для решения этого уравнения, представляется возможным решить основные задачи динамики рассматриваемой системы, параметры которой непрерывно изменяются. [c.208]

Не представляет большого труда приспособить модель, изображенную на рис. VI. 3, так, чтобы она включила в себя область упрочнения материала. На рис. XX.1 показана такая модель и соответствующая ей диаграмма нагружения. Модель состоит из нескольких последовательно соединенных элементов Сен-Венана, с элементом Гука в начале С ростом деформации, т. е. с натяжением все большего числа пружин, все большее число масс будет вовлекаться в движение, что соответствует повышению предела текучести. Было обнаружено, что для мягкой стали, как и для других материалов, обладающих упрочнением, этот процесс не продолжается неограниченно с ростом деформации. В опыте на растяжение он обрывается с разрушением образца примерно при 20%-пом общем удлинении или при 30%-ном местном удлинении. [c.327]

Наиболее полная характеристика листового материала может быть получена при испытании образцов с -различной длиной исходной трещины, с определением коэффициента интенсивности напряжений и остаточной прочности как в начале движения трещины (Кг Oi), так и в точке максимальной нагрузки (Кс, Отах). В этом случае строят сводные диаграммы разрушения (рис. 13). [c.107]

Итак, для непрерывного продолжения деформации образца требуется постоянное увеличение действующих на него напряжений. Это явление называется деформационным упрочнением. Оно проявляется не только в процессе испытания. Известно, например, что после предварительной холодной деформации прочностные характеристики материала повышаются (явление наклепа). Деформационное упрочнение обусловлено торможением дислокаций. Чем труднее перемещаться дислокациям в материале, тем больше коэффициент модуль) деформационного упрочнения — производная напряжения по деформации, характеризующий наклон кривой растяжения. В процессе испытания этот коэффициент меняется и его изменения в конечном итоге определяют геометрию диаграммы растяжения. Для строгого анализа закономерностей деформационного упрочнения необходимо пользоваться не первичными диаграммами в координатах нагрузка — удлинение, а вторичными кривыми в координатах истинное напряжение (5 или О —деформация е или ). Поскольку пластическая деформация скольжением в металлах осуществляется за счет движения дислокаций в определенных плоскостях под действием касательных, а не нормальных напряжений, более правильно строить кривые 1 — . На практике в этих координатах строят диаграммы растяжения монокристаллов, используемые в теоретических работах для выяснения принципиальных во-просов деформационного уп- га [c.111]

Рассмотрим в акустическом приближении кавитацию в результате отражения треугольного импульса сжатия от границы с веществом, имеющим меньшую динамическую жесткость [9]. Процесс иллюстрируется диаграммами расстояние — время и скорость—давление на рис.5.6, 5.7. Цель анализа—определение закономерностей движения границ зоны кавитации и проявление этого движения на профилях скорости контактной поверхности. Предполагается, что прочность на разрыв для анализируемого материала равна нулю. [c.159]

В механике композиционных материалов (КМ) получили развитие два взаимосвязанных и дополняющих друг друга направления исследований. Первое из них базируется на строгом учете структуры материала, второе — на использовании интегральных диаграмм деформирования, которые могут быть получены экспериментально или расчетным путем. Точные решения задач механики в постановке, соответствующей первому направлению, кроме рассмотренных специфических вопросов [1-4], подтвердили применимость методов второго направления к весьма широкому классу композитов, использующихся для изготовления оболочечных конструкций, в связи с этим при разработке методов решения задач статики и динамики оболочек из КМ структурные особенности последних учитываются только при расчете эффективных характеристик анизотропной сплошной среды, имеющей такие же диаграммы деформирования и прочностные характеристики, что и исходный КМ. Построив в таком приближении уравнения состояния КМ, а также используя уравнения движения и соотношения между перемещениями и деформациями теории упругости анизотропного тела, можно получить решение соответствующих задач, хотя это сопряжено со значительными трудностями. [c.105]

Характер движения железобетонных балок связан в первую очередь с интенсивностью нагружения, которая определяет возникновение упомянутых стадий работы материала. Все стадии, кроме первой, требуют учета пластических деформаций, причем во второй и третьей стадиях возможен затухающий колебательный процесс. В случае потери несущей способности можно применять результаты жестко-пластического анализа, принимая за предельный пластический момент соответствующее предельное значение для железобетонных сечений. Аналогичным образом рассмотрена задача о движении хрупко разрушающейся балки, причем зависимость между углом поворота и моментом принята в виде билинейного закона разупрочнения. Поскольку согласно этой диаграмме сопротивление с ростом прогибов падает и в конечном счете становится равным нулю, для каждого вида нагружения можно указать определенную величину прогиба, при превышении которой произойдет разрушение конструкции. [c.317]

Расчет рам на динамические воздействия производился главным образом в связи с проверкой их на сейсмические нагрузки. Эта весьма сложная и актуальная проблема находится сейчас в центре внимания ученых, причем учет пластических деформаций здесь совершенно необходим. Требование, чтобы в результате сейсмического воздействия деформации в каркасе сооружения оставались упругими, приводит к громадному перерасходу материалов. Преодоление математических трудностей, связанных с расчетом рам в упруго-пластической стадии работы, так же как и в случае пространственных конструкций, производится обычно за счет уменьшения числа степеней свободы системы и сосредоточения масс в одной или нескольких точках. При этом чаще всего рама приводится к системе с одной степенью свободы — консоли с сосредоточенной на конце массой. Систематическое изложение такого подхода и его обобщение на системы с двумя степенями свободы проведено в монографии И. И. Гольденблата и Н. И. Николаенко (1961). Авторы рассматривают движение системы с одной степенью свободы, когда материал несущего элемента определяется диаграммой Прандтля под действием мгновенного и прямоугольного импульса. Для работы рам при сейсмических нагрузках характерно полное разрушение элементов в местах действия наибольших изгибающих моментов, в связи с чем в этих местах образуются не пластические, а идеальные шарниры. С математической точки зрения решение таких задач не представляет дополнительных трудностей по сравнению с упругим расчетом, между тем результаты их существенно разнятся. Эта разница проистекает еще и из того, что сейсмические нагрузки, действующие на сооружение, зависят от величины реакции сооружения, а последняя намного уменьшается при учете пластических деформаций и тем более при выключении из работы отдельных связей. [c.319]

При рассмотрении задачи опрессовки кольца из материала с кусочно-линейной диаграммой — 8 наружным давлением необходимо учитывать, что в зависимости от эпюры напряжений после намотки и величины приложенного давления возможны три варианта движения границы = а от внутреннего радиуса к наружному, от наружного к внутреннему, от наружного и внутреннего одновременно к середине. Два последних случая означают, что окружные напряжения котя бы в некоторой области — сжинающие, в чем нетрудно убедиться. [c.474]

В главу II внесен новый материал исследование движения ( точек методом кинематических диаграмм. [c.4]

Потери в подшипнике скольжения при различных видах трения выражены диаграммой (фиг. 70), из которой видно, что наибольшая величина коэффициента трения будет при граничной смазке, когда происходит только начало движения (трогание с места) соприкасающихся поверхностей. По мере увеличения числа оборотов вала граничное трение начинает переходить в полужидкостное и, наконец, в жидкостное. Последний переход дает наименьший коэффициент трения и отмечен на диаграмме точкой а, вправо от которой кривая поднимается кверху. Это показывает, что при дальнейшем увеличении числа оборотов вала увеличивается и коэффициент трения за счет потерь на внутреннее трение смазочного слоя, которое возрастает в одинаковое число раз с увеличением вязкости смазочного материала, и наоборот (56Ь [c.150]

Текстурирование поверхностных слоев ориентировано в среднем в направлении относительного движения тел. Тонкие поверхностные слои текстурированного материала упрочняются. Создание неравновесных поверхностных структур, самоорганизация в направлении снижения сил трения и интенсивности изнашивания идут с уменьшением энтропии. Это наблюдается при приработке и на диаграммах изменения /, / от режимных параметров р и Э (рис. 5.7). Минимуму I к соответствует минимум отношения А / Q. [c.153]

Результаты исследований показывают, что значительное влияние на траекторию свободного движения оказывает угол фз.с. Представленная на рис. 236 диаграмма дает представление о характере движения угля в секторе разгрузки рабочего органа добычного экскаватора РЭ-1. На рисунке передняя граница потока угля помечена цифрой, соответствующей угловому положению режущей кромки ковша. При максимальном подъеме стрелы (р -1-21°) и соответствующем угле установки запорного сектора фз.с = 157° поток грунта устремляется к задней стенке ковша. Уменьшение угла подъема стрелы до 0° способствует более равномерному распределению угля в зоне разгрузки. Однако при установке ротора у подошвы забоя материал концентрируется у передней стенки приемного бункера. Увеличение крупности материала, способствующее росту угла запаздывания Дф, также отрицательно сказывается на распределении грунта в секторе разгрузки. [c.283]

ПЫМ путем. Сушильные барабаны по своей природе требуют работы параллельным током (движение материала параллельно движению газа, воздуха), т. к. в этом случае происходит более равномерная сушка крупных и мелких кусков маттоиала при работе противотоком время пребывания мелких частиц материала больше крупных, и чем мельче частица, тем дольше она будет находиться в барабане, что не согласуется с длительностью С. т. о. правильной С. при работе противотоком быть не может. Иногда строят сушильные барабаны с наружным обогревом, т. е. газы до поступления в барабан омывают его боковую поверхность. Системы барабанов с наружным обогревом находят все меньшую область применения, так как этим усложняется конструкция и увеличивается расход тепла. Тепловой расчет сушильных барабанов весьма просто производится при помощи J—d-диаграммы по основной схеме нормального сушильного процесса, к-рой можно пользоваться при нек-ром допущении и в случае С. дымовыми газами или Отходящими газами той или иной тепловой установки. Расход тепла на испарение 1 кг влаги в сушильном барабане обычно колеблется в пределах 850—2 ООО al в зависимости от свойств материала, теплового агента, конструкции аппарата и теплового режима С. Характерными величинами для расчета размеров барабана являются Скорость газового потока по барабану. и длительность С. или напряжение барабана по влаге, т.е. количество испаряемой влаги в час с 1 объема барабана. Установив по количеству влаги, подлежащей испарению, количество газов V m 4, проходящее через выходное сечение барабана, определяют диаметр барабана из ф-лы [c.246]

Об уравнениях состояния железа. Рассмотренные выше модель и схема расчета использовались для исследования нестационарного движения, когда материалом ударника и мишени является железо, в котором, как известно, за ударной волной достаточной интенсивпости происходит превращение Бе Fe , а в разгрузке Fe< Fe . В невозмущенном состоянии материал находится в состоянии первой (Fe ) фазы (аю = 1). Фазовая диаграмма для железа в рГ-координатах приведена на рис. 3.4.1, где также нанесена ударная адиабата OAiA . Далее фаза Fe будет называться и отмечаться индексом как вторая фаза. [c.274]

По известной максимальной скорости движения свободной поверхности и ее минимальной величине, откорректированной с учетом сдвига во времени откольного импульса относительно волны разгрузки, критический уровень растягивающих напряжений может быть определен по диаграмме (ог, и) рис. 107, в. Для этой цели строится адиабата разгрузки материала 5—6 в отрицательной области давлений с учетом упруго-пластиче-ского поведения материала, проходящая через точку Umax, и адиабата упругой нагрузки 6—7 до пересечения с кривой разгрузки 5—6, проходящая через точку Vmin- Точка пересечения адиабат нагрузки и разгрузки и определяет максимальное значение растягивающих напряжений в плоскости откола (прини- [c.220]

Зависимость сопротивления сдвигу от уровня всестороннего давления (величины средних сжимающих напряжений), следующая по результатам работ [14, 187] и обсуждаемая в работе [188], влияет на ход кривой сжатия при нагрузке и разгрузке. Однако при условии, что упругий участок на кривой разгрузки не снижает давление до величины ниже нуля при экспериментальной регистрации движения свободной поверхности (или давления, соответствующего адиабате сжатия мягкого материала при регистрации давления на границе образца с мягким материалом), определение величины растягивающих напряжений как точки пересечения лучей, исходящих из максимума (точка 1) и минимума (точка 2) скоростей (давлений), автоматически учитывает зависимость сопротивления сдвигу от давления, поскольку влияние последнего сказывается только на положении точек 1 я 2 (штриховая диаграмма на рис. 117, а). Угловой коэффициент луча 2К при этом определяется жесткостью упруго-пластического сжатия в области отрицательных давлений. Из-за отсутствия в настоящее время данных о жесткости материала при одноосном деформировании в области растягивающей нагрузки приходится либо использовать жесткость, определенную при малых растягивающих нагрузках, либо принимать допустимым использование одного закона об1ъемного сжатия в плоских волнах для области растягивающих и сжимающих нагрузок. Следует отметить, что, по данным работы [21], давления до 100-10 кгс/см2 в стали 20 и алюминиевом сплаве В95 не оказывают существенного влияния на сопротивление сдвигу. [c.230]

Выше было принято, что константы материала, входяш,ие в приведенные уравнения, не зависят от напряжения, но зависят от температуры. При повышении температуры коэффициент В, например, увеличивается, показатель а в целом уменьшается Величина а становится равной 1 при диффузионной ползучести при высоких температурах, когда миграция вакансий активируется (ползучесть Херринга—Набарро обусловлена диффузией по узлам кристаллической решетки, ползучесть Кобла—зернограничной диффузией). При ползучести, обусловленной движением дислокаций, при высоких температурах (Т/Г > 0,5) в чистых металлах величина а равна 4—6, в сплавах 2—4, при низких температурах (Т/Т <0,5) она равна [26, 28] соответствуюш,ей величине при высоких температурах плюс 2. Однако даже в низкотемпературной области в реальных сплавах при понижении температуры величина а повышается часто принимают а > 10. На рис. 3.19 показана диаграмма а —е для малоуглеродистой стали S1EG, полученная авторами с помощью испытаний на ползучесть, и приведены величины а. [c.67]

Нарушение условий (10.53) соответствует переходу от стабильной к нестабильной стадии разрушения, когда накопление повреждений приобретает лавинообразный характер. Этот процесс приводит к потере несущей способности конструкции. В рассмотренном численном примере устойчивое закритическое деформирование, соответствующее "движению по ниспадающей ветви диаграммы точек, отражающих напряженно-деформированное состояние частиц материала в пределах зош>1 с осла)блеш1ыми связями, продолжалось до тех пор, пока радиус внешней границы этой зоны не превысил ii = 15 ш, а давление величины piim = 326 МПа. [c.237]

Если аТ г (диаграмма пластичности без упрочнения), то дальнейшее возрастание температуры не приводит к увеличению напряжений (а = —а ). При охлаждении напряжение изменяется вдоль прямой АуВу ОВ —остаточное напряжение после снятия нагрева). При повторном нагреве с температурной деформацией аГ напряжение изменяется снова от Ву к Ау, движение вдоль прямой АуВу повторяется при каждом цикле нагрева, деформации оказываются упругими, наступает приспособляемость системы. Если аГ > 2е (или температурные напряжения для идеально упругого материала больше 2а,-), то состояние приспособляемости не наступает (напряжения изменяются по циклу А2В2В2А2А2 при наличии пластических деформаций в каждом цикле). [c.184]

Литье изделий с толстым литником иллюстрируется диаграммой, приведенной на фиг. 98, а. Из диаграммы видно, что в начале движения плунжера впрыска давление не растет, так как происходит подгребание гранул в материальном цилиндре (участок 1) для машин без предварительной пластикации. По мере продвижения плунжера впрыска вперед происходит заполнение формы пластицированным полимером и наступает некоторый подъем давления (участок 2). Уплотнение расплава в форме сопровождается ростом давления, начинающимся после заполнения формы (участок 5). Давление в полости формы зависит от установленного внешнего давления впрыска и от потерь давления в обогревательном цилиндре и литниковой системе. На этой стадии цикла поступление расплава в форму почти полностью прекращается. Сохраняющийся приток расплава связан с уменьшением объема находящегося в форме материала под влиянием температурной усадки, обусловленной остыванием пластика. Это соответствует участку 4, который носит название время выдержки под давлением . [c.113]

С зарядом взрывчатого вещества соприкасается плоская пластина исследуемого материала, как показано на рис. 11.18 (соответствующая диаграмма движения на плоскости х, 1 изображена на рис. 11.19). Когда детонационная волна выходит из ВВ на границу с металлом, происходит распад разрыва по металлу со скоростью В идет ударная волна (линия АВ), скорость движения жонтактной границы между ВВ и металлом (линия АЕ) равна массовой скорости металла и (по ВВ распространяется отраженная волна АС). После выхода ударной волны на свободную поверхность (точка В) снова происходит распад разрыва, по образцу [c.563]

Получим теперь на основе соотношения (12.72) уравнения диаграмм растяжения материала при постоянных скоростях деформации и напряжения. Деформации будем предполагать малыми. Рассмотрим вначале случай постоянной скорости деформации (при испытании образца на растяжение с постоянной скоростью движения захвата испытательной машины). В этом случае = onst и из уравнения (12.72), учитывая, что х = 1, имеем [c.296]

Камера авиадизеля Паккард принадлежит к числу однополостных вихревых камер сгорания, в которых не выполнены два условия организация движения воздуха и соответствие между формами тоиливной струи и камеры. Это объясняется ранним появлением авиаднзеля Паккард и недостатком экспериментального материала к тому времени. Естественно поэтому, что и результаты, достигнутые с этой камерой сгорания, оказались невысокими. Удовлетворительное сгорание и сравнительно малый расход топлива (180 г/э. л. с.-ч.) достигались при среднем эффективном давлении порядка 6 кг/см уже при среднем эффективном давлении 6,5 кг/см расход топлива достигал 190 г/э. л. с.-ч. и выше и выхлоп становился дымным. Максимальное давление вспышки равно 80—90 ат, и процесс осуществляется жестко, с большим нарастанием давлений при сгорании. Диаграмма рабочего процесса показана на фнг. 66. [c.90]

Стремление иметь хорошее физическое объяснение затухания сейсмических волн породило массу работ с гипотетическими механизмами поглощения. В 1848 г. Стокс предположил, что сжатие поглощающего материала является чисто упругим, в то время как сдвиг сопровождается вязкостью, схожей с вязкостью жидкости. Это предположение ведет к квадратичной зависимости коэффициента поглощения от частоты а низкочастотном диапазоне. Однако многие измерения указывали на линейную зависимость коэф-. фициента поглощения от частоты. Многие исследователи связывали поглощение с сухим трением, которое, например, может сопровождать скольжение в области контактов между зернами, но при этом достигали весьма ограниченного успеха. Было -предложено понятие внутреннего трения для характеристики свойства твердого тела, которое выражается в том, что диаграмма напряжение — деформация содержит гистерезис. Из этой модели следует линейная зависимость Поглощения от частоты. Было показано, что движение дислокаций в несовершенных полнкристаллических породах может вызывать внутреннее трение, согласующееся с экспериментом. Некоторые авторы показали, что измеряемое поглощение можно объяснить также термоупругостью и при соответствующем подборе неоднородности в среде добиться удовлетворительного согласования с экспериментальными данными о зависимости поглощения от частоты, [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...