Размеры и выходе радиальная

Исходя из этого, можно сделать практический вывод о том, что, как правило, центробежные турбины и центростремительные насосы применять нецелесообразно. Однако при небольшой радиальной протяженности лопаток (малая разница между и влияние кориолисовой силы инерции невелико и в этом случае может оказаться целесообразным применение центробежных турбин и центростремительных насосов. При существенной разнице в размерах входа и выхода радиальной лопаточной машины влияние члена — и в формуле (2.49) может быть определяющим. [c.59]

Осуществление прессовых посадок связано с изменением размеров сопрягаемых деталей диаметр вала уменьшается, а внутренний и наружный диаметры втулки увеличиваются. Для некоторых деталей очень важно знать изменение диаметров свободной (непосадочной) поверхности после соединения (кольца подшипников качения и др.). Практика показывает, что создание излишнего натяга может привести к уменьшению радиального зазора в подшипниках и даже вызвать защемление тел качения и выход подшипника из строя. [c.459]

Для уменьшения скорости скольжения поясок трения следует располагать на возможно меньшем диаметре. Как показано в гл. 8, с уменьшением радиальной ширины поверхности трения интенсивность выделения теплоты в паре трения снижается, и отвод теплоты улучшается. Согласно экспериментальным данным [13] утечка через уплотнение мало зависит от радиальной ширины Ь, так как с уменьшением Ь уменьшается эффективный зазор h в паре вследствие уменьшения изменения формы зазора. Целесообразно сокращать размер Ь, но при этом возрастает опасность повреждения узкого пояска трения и выхода уплотнения из строя при случайном воздействии абразивной [c.301]

Изменение соотношения составляюш,их усилия резания, в частности изменение радиального усилия, влияет на величину упругих деформаций поверхности обработки. Это влечет за собой изменение размера развертываемого отверстия. Малый угол ф способствует также плавному входу и выходу развертки из отверстия. Это особенно важно для таких разверток, как котельные, работающие обычно в тяжелых условиях, например при сборке железных конструкций (мостов, зданий и т. п.). Применение большого угла ф для котельных разверток, работающих с ручной подачей в пневмо-или электродрелях, может привести к поломке зубьев на выходе развертки из отверстия. [c.461]

Выносные линии, а также осевые и центровые, используемые в качестве выносных для размеров, относящихся к прямолинейным участкам предмета, должны быть перпендикулярны размерным. Проведение выносных линий не под прямым углом к размерной допускается как исключение (рис. 258). Выносные линии для угловых размеров проводятся радиально, для линейного размера дуги — параллельно одна другой. В случае, указанном на рис. 259, выносная линия проводится от условной точки пересечения линий контура. Выносные линии должны выходить за концы стрелок размерной линии приблизительно на 1—5 мм. [c.222]

Недостатком индукторов, не имеющих постоянного охлаждения индуктирующего провода, является большая радиальная высота Величина складывается из толщины шины 1 (рис. 8-14) и размера окна в кожухе, который определяется в зависимости от суммарной площади отверстий для выхода воды в шине 1. Чем больше размер 1, тем меньше электрический к. п. д. индуктора. [c.135]

В тех случаях, когда выход размера из поля допуска не сопровождается появлением оптимального затупления резца (малый допуск, повышенная износостойкость резца, пониженные режимы резания) и условия резания не могут быть изменены, за критерии затупления следует принимать момент появления дополнительных отжатий и увеличения рассеивания, вызванных ростом радиальной составляющей силы резания. Этот момент легко определить также по сокращению числа деталей, обработанных между подналадками резца. [c.47]

Надежность электронасосов с сухим статором определяется надежностью перегородки, условия работы которой довольно сложны. Неправильно выбранные размеры перегородки при колебаниях температуры и давления могут привести к изменению формы и образованию продольных или поперечных гофр-и в конечном итоге к выходу насоса из строя. Кроме того, они-имеют сравнительно низкий КПД (около 60%) из-за большого радиального зазора между статором и ротором, электрических потерь в рубашке и потерь на трение ротора о жидкость. [c.26]

Так, отсутствие шпонок и шпоночных пазов снижает количество деталей, исключает ослабление их поперечных сечений, ликвидирует местную концентрацию напряжений и, следовательно, позволяет применить упрочняющую технологию поверхностный наклеп, объемную закалку без риска образования трещин. А это, в свою очередь, позволяет уменьшить радиальные размеры конструкций примерно на одну треть, а их вес — почти вдвое. Уменьшаются и осевые размеры — больше нет нерабочих участков, образующихся при выходе фрезы. [c.41]

Конструктивные особенности ДРОС Кириллова состоят в следующем (рис. 2.25). Подвод пара к НА предусмотрен через спиральную камеру 1, позволяющую использовать в НА окружную составляющую скорости поступающего потока. Для увеличения мощности РК лопатки 2 НА имеют сильно изогнутые профили. Образуя суживающиеся каналы, они обеспечивают непосредственно за НА звуковую скорость потока и угол выхода 13—20 ". Лопатки НА в турбинах с отбором пара могут быть выполнены поворотными, что значительно повысит к. п. д. ЦНД при частичных нагрузках. В зазоре между НА и РК 4 расположено сверхзвуковое безлопаточное сопло 3, ограниченное двумя параллельными стенками корпуса, перпендикулярными к оси турбины. Радиальный размер конфузора определяется сверхзвуковой скоростью потока, обеспечивающей вход пара с небольшим углом атаки в решетку РК в соответствии с выбранной окружной скоростью на периферии. Сверхзвуковой конфузор потребует устройства значительного зазора между НА и РК, что характерно для предлагаемой ступени. В зазоре происходит выравнивание потока, способствующее повышению к. п. д. ступени и надежности РК- [c.97]

Комплексные исследования ДРОС на водяном паре проведены в МЭИ при переменном давлении за ступенью [30, 31 ]. Это обеспечило возможность независимого изменения чисел Re и М. Число Re определялось по параметрам пара в радиальном зазоре и по действительной скорости на выходе из соплового аппарата. В качестве характерного размера принята хорда направляющих лопаток. Опыты проведены в интервале изменения Пд = 0,42-ь 0,70 и Rej = (0,87 4-1,85) 10 . Экспериментально показано влияние режимных параметров на экономичность ступени (рис. 4.5). В исследованном диапазоне изменения числа Re не обнаружено влияния отношения давлений в ступени на к. п. д. при неизменном числе Re (рис. 4.5, а). При неизменном отношении давлений к. п. д. с ростом числа Re увеличивается. Область автомодельности при увеличении числа Re до 1,85-10 достигнута не была. [c.149]

Стремление максимально уравновесить силы давления побуждает уменьшать ширину уплотнительного пояска на цилиндрической поверхности. Длительность работы уплотнения вплоть до выхода его из строя в результате износа определяется и глубиной канавки D и величиной неуравновешенной составляющей радиальных сил давления. Вследствие этого для получения максимального срока службы уплотнения надо найти компромиссные, оптимальные, малые размеры пояска и достаточно глубокой канавки. При этом необходимо обращать внимание на прочность уплотнительного пояска в самом слабом сечении и в то же время при надобности корректировать соотношение уплотняющих радиальных и осевых усилий для предотвращения зависания кольца. [c.118]

Принцип действия такой установки следующий (см. рис. 1). Двигатель М приводит во вращение центробежный насос Р, забирающий жидкость из трубопровода 1 и нагнетающий ее в трубопровод 2. На большем или меньшем расстоянии от насоса находится радиальная турбина Т, в которую подается жидкость, поступающая из трубопровода 2, чтобы затем, после выхода из турбины, вновь возвратиться в трубопровод 1. Так как система 1 — Р — 2 — Т замкнута, то расход жидкости Qp насоса должен быть равен расходу Qt, срабатываемому турбиной (за исключением незначительного различия, зависимого от объемного к. п. д.). Количество жидкости, протекающей через любое поперечное сечение системы в единицу времени, должно быть всегда постоянным. Если принять размеры трубопроводов / и 2 равными и, следовательно, равными и скорости потока в них, [c.8]

На рис. 21.6, а представлена конструктивная схема глушителя трения со втулкой из пористой керамики с радиальным выходом потока воздуха. Наиболее эффективны такие глушители с порами размером до 100 мкм. Простота и низкая стоимость указанных глушителей позволяют использовать их индивидуально на выходе каждого пневмодвигателя. [c.294]

На рис. 2.4 показана схема центробежной компрессорной ступени, а на рис. 2.5 — изменение параметров воздушного потока по ее тракту. Основными элементами ступени являются рабочее колесо Л и диффузор Б, а характерными сечениями воздушного тракта— сечение 1—1 перед рабочим колесом, сечение 2—2 за ним и сечение 3—3 на выходе из диффузора. За диффузором может быть установлен выходной канал или выходные патрубки, обеспечивающие поворот выходящего из диффузора лотока в нужную сторону (например, ш радиального в осевое направление). На рис. 2.4 показаны также характерные размеры ступени >вть 2 и D3. [c.43]

Безлопастные диффузоры применяют в тех случаях, когда насос предназначен для работы в широком диапазоне изменения подач. Схема ступени с отводом такого типа и необходимые обозначения приведены на рис. 5.8, а. Оптимальное преобразование энергии достигается при радиальных размерах 1 4/й 2 1.5—1,8. Ширина диффузора 6 = bj. Применение безлопастных диффузоров целесообразно при достаточно больших углах выхода потока из рабочего колеса (в абсолютном движении) а2 > 15°. При меньших углах потери в диффузоре становятся чрезмерно большими из-за увеличения траектории движения частиц жидко- [c.427]

Достижением отечественной станкоинструментальной промышленности является разработка и использование в станках автоматических линий специальной следящей аппаратуры. Благодаря этим устройствам (так называемому активному контролю ) при выходе размера обработанной поверхности за определенную величину поля допуска инструмент автоматически, малыми импульсами, подается на некоторую величину в радиальном направлении, и тем самым поддерживается необходимый размер обработанной поверхности. [c.119]

Достигнуть требуемого допуска на диаметр и исключить образование распушенных волокон удается, проводя сверление таким образом, чтобы волокна в ПКМ предварительно перед их разрезанием нагружались растягивающим напряжением. Это требование при использовании вращающегося инструмента удовлетворяется тем, что режущая кромка имеет С-образную форму [12]. При сверлении таким инструментом резание осуществляется в направлении от внешней стороны к центру. Сверло, сконструированное и изготовленное для обработки арамидных ПКМ, объединяет в себе заточку конвекционного сверла и радиальную С-образную заточку (рис. 5.6.). Заточка, подобная заточке стандартного сверла, предотвращает боковое биение инструмента, и, следовательно, нарушение центровки отверстия и отклонение его размеров от заданных, а также уменьшает вероятность снижения остроты заточки С-образного сверла. Эксперименты с таким сверлом диаметром 6,35 мм и с ПКМ толщиной 3,18 мм были проведены с использованием и без механизма контроля подачи при различных скоростях и подачах. Они показали, что оптимальные частота вращения и подача составляют соответственно 5000 мин и 0,03 мм/об. Качество отверстий на входе сверла выше, чем на выходе (рис. 5.7). [c.133]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Размеры и выносные линии предпочтительно наносить вне контура изображения. При нанесении размеров прямолинейного отрезка размерную линию проводят паралледьно этому отрезку, а выносные — перпендикулярно этому отрезку. При нанесении размера угла размерную линию проводят в виде дуги с центром в его вершине, а выносные динии радиально (рис. 14.31). В случаях, показанных на рисунке 14.32, размерную и вьшосные линии проводят так, чтобы они с измеряемым отрезком образовали параллелограмм. Выносные линии проводят от линии видимого контура (исключение см. рис. 14.45). От линий невидимого контура выносные линии проводят лишь в случаях, когда при этом отпадает необходимость в вычерчивании дополнительного изображения. Выносные линии должны выходить за концы стрелок размерной линии на 1...5 мм. [c.262]

В МЭИ ииж. О. П. Кустовым было исследовано влияние влалсности на характеристики радиально-осевых ступеней с лопаточным и безлопа-точным сопловым аппаратом. На рис. 5-14 показаны схема и основные размеры проточной части радиально-осевой ступени с лопаточным направляющим аппаратом. Основные геометрические размеры ступени i=12 мм, /р=14 мм, h = = 36.5 мм ai=18" (3ip = 90° р2 = 40° f/i = 240 мм, (inT = 64 мм. Схема без-лопаточного соплового аппарата (улитки) показана на рис. 5-15,а. Улитка спрофилирована по методике изложенной в Л. 37]. На рис. 5-15,6 дан график изменения поперечных площадей F вдоль оси улитки. Пунктиром на графике показано теоретическое изменение площадей при различных углах выхода аь Обнаруженное расхождение объясняется погрешностями, допущенными при изготовлении (литье) улитки. [c.108]

Кондукторные втулки применяют при обработке отверстий на станках сверлильнорасточной группы для направления режущего инструмента и офаничения его прогибов под действием неуравновешенной радиальной составляющей силы резания, что существенно повышает точность отверстий по параметрам отклонений диаметрального размера, формы, расположения оси на входе и выходе. [c.111]

Топливо, поступающее в канавки с одного торца, фильтруется, проходя через зазор между поверхностями втулок, и выходит из канавок у противоположного торца. Механические частицы, размер которых превышает радиальный зазор между поверхностями втулок, оседа-. ют в канавках. [c.147]

Так же, как и для радиальных размеров, выход копировального суппорта на линейные размеры происходит в автоматическом цикле работы станка. Требуемый линейный размер обрабатываемой детали набирается тумблером на пульте управления с точностью до 0,5 мм. В процессе обработки вместе с суппортом в продольном направлении перемещается жестко закрепленная на нем зубчатая рейка. Рейка находится в постоянном зацеплении с вы-ходной шестеренкой электроконтактного трехзарядного датчика, установленного на станине станка. При перемещении рейки шестеренка вращается и датчик производит отсчет величины относительного перемещения суппорта. Началом отсчета при перемещении суппорта в продольном направлении является плоскость к, проходящая через середину шестерни перпендикулярно рейке. В момент выхода суппорта на заданный линейный размер со схемы совпадения подается команда механизму привода упора щупа на изменение радиального размера детали и выход на последующую ступень. [c.334]

Кавитационный срыв работы насоса. На рис. 2 показаны переходные процессы, полученные при кавитационном срыве насоса. До срыва насос работал н режиме с коэффициентом напора, близким к номинальному (Я/л2=1) и частотой вращения 10 000 об/мин, биение конца вала составляло 0,2—0,4 мм, вибрация корпуса не превышала 4 g, радиальное усилие было равно 200—400 Н и направлено в сторону меньших сечений спирального ствола. Фазы колебаний по различным направлениям движения ротора достаточно стабильны и характеризуются устойчиво повторяющимися замкнутыми траекториями (ри З,/). При кавитационном срыве коэффициент напора упал до Н1п =0,1 и частота вращения возросла до 33000 об/мин. После прекращения кавитации произошло восстановление исходного режима работы насоса. Общая картина динамического состояния ротора при кавитационном срыве напора существенно изменилась радиальное биение вала увеличилось до 0,7 мм, радиальное усилие достигло 600 Н, причем его направление изменилось на 90°, перепад температуры на подшипнике возрос с до 3°. Сравнительно мало изменялись осевое перемещение ротора и уровень вибраций корпуса насоса. Пульсации давления на входе и выходе из насоса при кавитационном срыве практически полностью исчезли и снова восстановились только после выхода насоса из кавитации. Существенно изменились (см. рис. 3) фазовые траектории колебаний конца вала — произошло увеличение диаметральных размеров замкнутых кривых, свидетельствующее об увеличении амплитуд колебаний по обоим радиальным направлениям, и их расслоение с образованием двойных траекторий, указывающее на появление новой формы колебаний. Кинограммы траекторий движения вала, полученные в условиях [c.316]

У насосов с периферийными каналами отношение радиусов, входа и выхода от радиальных размеров проточной полости не зависит 1,0). Уменьшение радиальнь1х размеров про- [c.86]

Опыты МЭИ и ЛПИ были проведены по несколько отличающимся методикам. В ступени МЭИ осевой зазор был увеличен до размера, моделирующего натурный, одновременно с двух сторон РК- Конфигурация внешнего меридионального обвода РК МЭИ характеризуется отсутствием четко выраженного осевого участка на выходе, поэтому увеличение осевых зазоров смещением стенки корпуса сопровождается также значительным увеличением радиальных зазоров. Это приводит к существенному снижению к. п. д. по сравнению с исходным вариантом, имеющим минимальные осерадиальные зазоры. Внутренний к. п. д. т),- = [c.159]

На рис. 17-3,а показана аэродинамическая схема радиального (центробежного) вентилятора с в п е р е д загнутыми лопатками. Эти машины получили широкое применение в качестве дутьевых вентиляторов и дымососов парогенераторов с давлением до 100 бар включительно. В кожухе располагается колесо с большим числом (2 = 32) тонких лопаток, выходные концы которых загнуты в сторону вращения рабочего колеса. Воздух, поступающий по оси колеса, пройдя через лопатки, выходит в спиральный кожух, а затем в сеть. На рис, 17-3,а обозначены основные размеры машин, причем за 100 принят наружный диаметр рабочего колеса. По такой схеме выпускаются вентиляторы самых различных размеров, однако все они подобны друг другу. Вентиляторы этой серии обозначаются 0,7-37, где первое число означает отношение диаметра входа Dq к наружному диаметру рабочего колеса D, а второе — выходной угол расположения лопаток в градусах. [c.192]

На рис. 7.7 показапо влияние режима работы турбирш и размера капель на угол выхода их из рабочей решетки. Следует отметить, что в плоскости измерений (зонд не позволил фиксировать влагу, которая движется в радиальном направлении) во всем диапазоне его установки, от О до 180°, была зафиксирована крупнодисперсная влага. Однако наиболее крупные капли движутся в направленни, близком к тангенциальному (А = 0,7 1,0), и имеют наибольшее рассогласование с паровой фазой по углу выхода. [c.274]

Конструкция лопастных машин. Лопастные гидростатические машины применяются в качестве насосов и моторов в гидроприводах дорожных, строительных машин, автопогрузчиков и в станкостроении. Основной недостаток лопастных насосов — низкий объемный к. п. д. (ниже 0,9) и малое рабочее давление на выходе (25—70 кПсмУ). Лопастные насосы, кроме того, имеют невысокий и внутренний к. п. д. (0,65—0,9). Для силовых гидростатических передач транспортных машин лопастные машины используются как двигатели, когда требуется иметь большие моменты на валу при малых габаритах передачи. Лопастные гидродвигатели при одних и тех же выходных параметрах (скорость и момент на валу) выгодно отличаются от радиально-поршеньковых двигателей меньшими габаритами, хотя и уступают им по объемному к. п. д. и внутреннему к. п. д., значение которых примерно такое же, что и у лопастных насосов. Например, спроектированный Гипроугле-машем радиально-поршеньковый двигатель, способный развить на валу момент 1000 кГ-и, имеет габаритный размер по диаметру [c.122]

Реже применяется уплотнение, чаще всего называемое центробежным. Оно представляет собой диск небольшого диаметра, насаженный на валу в месте выхода его из корпуса. Диск снабжен радиальными лопатками, расположенными по его периферии. Вокруг диска имеется пространство — пазухи в стенке корпуса. В пазуху по специальной трубке подводится жидкость из специального бачка, располагаемого на высоте 1—2 м над осью уплотняемого вала. При вращении вала лопатки диска отбрасывают жидкость к периферии пазухи. Образуется жидкостное кольцо, которое предотвращает утечку. В зависимости от перепада давления на уплотнения выбирают размеры диска и определяют потери мощности. Центробежный тип уплотнений не применяется на машинах малой мощности, работающих с большим диапазоном изменения числа оборотов из-за сложности, значительных потерь мощности при высоких числах оборотов и нарушения герметичности при снижении числа оборотов, а на крупных машинах в большинстве случаев прибегают к лабиринтным уплотнениям. Лишь в редких специальных случаях обращаются к таким уплотнениям. В послевоенные годы начал внедряться новый тип уплотнения, прототипом которого является известный снльфонный сальник, представленный на фиг. 82. [c.140]

Осаждение взвешенных частиц происходит под действием силы тяжести. Современные конструкции отстойников, применяемые для осветления воды, являются проточными, так как осаждение взвеси в них происходит при непрерывном движении воды от входа к выходу. Поэтому скорости движения воды Б отстойниках должны быть малы они измеряются десятыми долями мм/с в вертикальных отстойниках и несколькими мм/с — в горизонтальных, тонкослойных и радиальных. При та> ких малых скоростях поток почти полностью теряет свою так называемую транспортирующую способность, обусловленную интенсивным турбулентным перемешиванием. Осаждение взвеси в потоке, движущемся с весьма малой скоростью, почти полностью лишенном транспортирующей способности, подчиняется, по В. Т. Турчиновичу, с известным приближением законам осаждения в неподвижном объеме жидкости. Эти законы хорошо изучены применительно к явлению осаждения зернистой агрега-тивно устойчивой взвеси, частицы которой в процессе осаждения не слипаются друг с другом, не изменяют своих форм и размеров. Осаждение неустойчивой взвеси, способной агломерироваться, слипаться в процессе осаждения, изучено в меньшей степени. [c.155]

Допустим, что в период роста пузырь имеет сферическую форму. Это допущение справедливо, если радиальное ускорение и скорость малы. В этом случае для сферически симметричного поля наружного давления и при действии сил поверхностного натяжения сферическая форма пузыря будет сохраняться [1]. Из рассмотрения исключена несимметричная выталкивающая сила, влияние которой становится существенным, если рост пузыря происходит так долго, что скорость его перемещения становится заметной.. Скорость перемещения щзыря как целого вызывает не только его деформацию, но" также увеличивает скорость притока тепла к пузырю по сравнению с величиной, использованной в приведённом ниже анализе. В воде, перегретой приблизительно на 10° С, сила выталкивания определяется без больщих погрешностей до тех пор, пока размер пузыря не выходит за пределы радиуса, близкого к 1 мм. [c.190]

Достижением отечественной станкоинструментальной промышленности является разработка и использование в станках автоматических линий специальной следящей аппаратуры. Благодаря зтим устройствам (так называемому активному контролю) при выходе размера обработанной поверхности за определенную величину поля допуска инструмент автоматически подается на некоторую величину в радиальном направлении, и тем самым поддерживается необходимый размер обработанной поверхности. Еще более эффективными являются системы активного контроля, которые при изменении в процессе резания каких-либо условий, влияющих на точность обработки (износа инструмента, величины припуска, твердости обрабатываемого металла и др.). автоматически изменяют элементы режима резапия t, s, v) для поддержания заданной точности. Эти системы повышают точность обработки в 2—4 раза при одновременном возрастании производительности и стойкости режущего инструмента. [c.80]

Примечания 1. Меньший размер 1 рекомендуется для пальцев диаметром d в первой половине интервала, больший — во второй. 2. Материал пальцев диаметром d до 16 мм—сталь У8А, d си. 16—сталь 20Х, твердость НДСд 58—61. Пальцы из стали 20Х цементировать, г.лубина цементированного слоя 0,8—1,2 мм. 3. Допуск радиального биения поверхности А относительно поверхности В —по 4-й степени точности ГОСТ 24643—81 (ОТ СЭВ 63В—77), 4. Допуск торцового биения поверхности В относительно поверхности — по 5-й степени точности ГОСТ 24843—81 (СТ СЭВ 636—77). f). Канавни для выхода ш.лифовального круга — по ГОСТ 8820—69. 6. Пример условного обозначения высокого установочного цилиндрического пальца размерами d = 4 мм и i = 12 мм с полем допуска диаметра d no Палец 7030-1281 —i g6 ГОСТ 37774—7g [c.352]

Примечания 1. Материал пальцев диаметром D до 16 мм —сталь У8А, D св. 16 мм —сталь 20X, твердость HR g 56—61. Пальцы из стали 20Х цементировать, глубина цементированного слоя 0,8—1,2 мм. 2. Размеры D, D,, d, h, ш с — для всех указанных в табл. 21 пальцев. а. Размеры В, Ь и Ь, — только для пальцев по ГОСТ 12210—66. ft. Размер 1 в числителе для пальцев цо ГОСТ 12209—66, а в знаменателе — по ГОСТ 12210—66. 5. Допуск радиального биения поверхности А относительно оси поверхности В — цо 4-й степени точности ГОСТ 24643—81 (СТ СЭВ 636—77). б. Допуск торцового биения поверхности В относительно оси поверхности А —по 5-й степени точности ГОСТ 24643—81 (СТ СЭВ 636-77). 7. с, = 0,4-1,6. 8. Канавки для выхода шлифовального круга — по ГОСТ 8820—69. 9. Пример условного обозначения постоянного установочного цилиндрического пальца диаметром D = 2,5 6 Палец ГОЗО-0901 2,5ge ГОСТ 12209—66 То же, постоянного установочного срезанного пальца с теми же размерами Палец 7030-0921 2,Sg6 ГОСТ 12210—вв [c.354]

Гидромуфты постоянного заполнения с порогом (рис. 21.10, в) позволяют получить уменьшенные значения 6. В них кольцевой порог Я устанавливается на выходе из турбинного колеса. При малых I порог служит сильным сопротивлением для потока. Он уменьшает величину С и, согласно формуле (21.3), величину Мп в этой зоне характеристики. При больших , когда после перестройки поток сосредоточен на периферии (см, рис. 21.10, б), порог на него не воздействует и крутая форма характеристики сохраняется. На рис. 21.11, а показаны схема и относительные размеры рабочей полости гидромуфты НАМИ автомобильного типа с порогом Я на выходе из турбинного колеса. Лопатки колес плоские, радиальные. Для уменьшения стеснения потока половина лопаток в области порога укорочена. Число лопаток в насосном и турбинном колесах соответственно гя=32 и 2т=30. На рис. 21.11, б даны характеристики гидром,уфты (/5=0,265 м р=860 кг/м ) при заполнении W=0,9Wo ( Р о—предельное заполнение) и при различных диаметрах порога dn. Величины коэффициента перегрузки 6 и значения йп/Д, соответствующие номерам характеристик на рис. 21.11, б, составляют 6=8,35 8 5,46 5,1 и п/1>=0,34 0,405 0,52 0,548. [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...