Электрические потери

Вода, охлаждающая индуктор, должна отводить не только тепло, выделяющееся в нем за счет электрических потерь, но и тепловые потери через боковую поверхность тигля. Нередко систему охлаждения индуктора приходится выполнять в виде нескольких параллельных ветвей, чтобы обеспечить требуемый расход охлаждающей воды. [c.232]

Простой расчет показывает, что термический КПД цикла Ренкина при р1=30 МПа, /1 = 600 °С и = 0,003 МПа равен 47,3%. Если принять во внимание все тепловые, механические и электрические потери, то общий КПД паросиловой установки, работающей по циклу Ренкина, не превышает 35%. В связи с этим продолжается поиск и других путей усовершенствования двигателей такого типа. [c.210]

В теоретическом цикле величина к равна единице, а для реальных теплофикационных установок коэффициент использования теплоты меньше единицы из-за тепловых, механических и электрических потерь на ТЭЦ. Напомним, что для цикла Ренкина коэффициент к равен термическому КПД цикла. [c.212]

Электрические потери в индукторе 16,7 19,2 24,3 [c.59]

На рис. 35 приведены результаты приближенного расчета электрических потерь в холодном тигле в условиях отсутствия электрического контакта металла со стенкой тигля. Величины отнесены к значению потерь в индукторе T a,И Данные, относящиеся к неразомкнутым секциям (см. рис. 34, а, б), обозначены индексом н, к разомкнутым секциям (рис. 34, в) — индексом р. [c.61]

Рис. 35. Зависимость относительного значения электрических потерь в секциях тигля э,р э,р/- э,и) сечения секций 1-3-р н ( /Дэ) для секций по рис. 34, а,6-, 4 - Рэ.рС /Дэ) ДД секций по рис. 34, в при Л=Х

Снижение электрических потерь за счет уменьшения /Аэ перспективно, но для этого необходимо перейти в зону достаточно малых значений /Дэ на левой ветви кривых, что требует перехода к конструкциям по рис. 34, б. В диапазоне О < /-/ Ад < 2 электрические потери в холодном тигле пропорциональны радиальной ширине секций к. Поэтому целесообразно снижать Л/ э минимальных значений, допускаемых условиями надежности конструкции. [c.62]

Кривые на рис. 35 показывают, что, например, при /г/Ад = 10-И2 снижение электрических потерь до 20% от имеющихся значений достигается при 1/Дэ 0,5. Для этого необходимо выполнять секции тигля из медных пластин, толщина которых не превышает 0,65 1,0 1,5 и 5,0 мм при частотах 2400, 1000, 500 и 50 Гц соответственно. Выполнение тигля из пластин такой толщины технически возможно, причем существенно облегчается с понижением частоты, что обычно сопровождает переход к тиглям большего диаметра. [c.62]

Охлаждение тигля, поддона и индуктора осуществляется проточной водой. Сечение канала для протока охлаждающей воды выбирается обеспечивающим съем теплового потока, обусловленного тепловыми и электрическими потерями. Если это оказывается возможным по условиям охлаждения, то можно применять последовательное охлаждение соседних секций. При этом переток воды из одного канала в другой целесообразно осуществлять в нижней части секций. Это позволяет избежать образования застойных зон и паровых пробок в каналах. [c.76]

Электрические потери в индукторе [c.88]

Электрические потери в разрезном тигле [c.89]

Электрические потери в токоподводе можно принять равными [c.89]

Электрические потери в конденсаторной батарее [c.89]

Особое внимание уделялось созданию унифицированных серий электрических машин, их долговечности, повышению к.п.д. и уменьшению габаритов. Это было достигнуто за счет применения электротехнической стали с лучшими магнитными свойствами, а также тонкостенных изоляционных материалов с малыми электрическими потерями. [c.99]

Сдерживающим фактором для внедрения постоянного тока долгое время было и то, что процесс превращения переменного тока в постоянный осуществлялся нерациональным способом по схеме двигатель переменного тока вращал генератор постоянного тока, который питал все устройства, потребляющие постоянный ток. Коэффициент полезного действия такой схемы крайне низок, учитывая электрические потери в электродвига- [c.239]

Выбранные методы позволяют определить непосредственно в изделии большое количество различных физических характеристик таких как скорость и затухание упругих волн (продольных, сдвиговых, поверхностных, изгибных, Лэмба, Лява и др.), коэффициент отражения и преломления упругих волн, угол поворота плоскости поляризации сдвиговых волн, диэлектрическую проницаемость, тангенс угла электрических потерь, коэффициент затухания электромагнитных волн, коэффициенты отражения, прохождения и преломления электромагнитных волн СВЧ и ИК диапазона, которые могут быть использованы при комплексном контроле механических, технологических и структурных характеристик композиционных полимерных материалов. [c.104]

Рис. 16. Изменение электрических потерь tg 6 фторопласта-3 в зависимости от температуры при частоте

Диэлектрические материалы должны обладать хорошей адгезией к материалам подложки, обкладок конденсаторов и коммутационных слоев, обеспечивать надежную электрическую изоляцию при минимальной толщине пленки, обладать малыми электрическими потерями, малым термическим коэффициентом емкости. В тонкопленочных конденсаторах необходимо использовать диэлектрики с высокой диэлектрической проницаемостью е о целью уменьшения площади конденсатора, при изоляции мест пересечения коммутационных слоев е должно быть минимальным для уменьшения паразитных связей в микросхеме. Наиболее сложной технической задачей является обеспечение надежной изоляции. [c.449]

Надежность электронасосов с сухим статором определяется надежностью перегородки, условия работы которой довольно сложны. Неправильно выбранные размеры перегородки при колебаниях температуры и давления могут привести к изменению формы и образованию продольных или поперечных гофр-и в конечном итоге к выходу насоса из строя. Кроме того, они-имеют сравнительно низкий КПД (около 60%) из-за большого радиального зазора между статором и ротором, электрических потерь в рубашке и потерь на трение ротора о жидкость. [c.26]

Применение коллекторных электродвигателей переменного тока и электродвигателей постоянного тока экономически более выгодно в силу незначительности электрических потерь. [c.30]

При генераторном торможении с рекуперацией энерги и, т. е. с возвратом её в сеть, электродвигатель остаётся приключённым к сети по нормальной схеме. Приводимый во вращение живой силой всего агрегата или спускающимся грузом двигатель выше некоторой определённой скорости о работает как генератор, получая механическую энергию от приводимой рабочей машины и возвращая её за вычетом промежуточных механических и электрических потерь обратно в сеть в качестве электрической (фиг. 3, б). Такое торможение часто называют просто рекуперативным по условиям высокой скорости оно может быть использовано сравнительно редко. [c.4]

С учетом механических и электрических потерь турбогенератора и к, п. д. котельной к. п. д. станции составит соответственно около 33% при ЬО ата и 34% при 170 ата, что близко к величинам к. п. д. электростанций, рекордных по своей тепловой экономичности при указанных параметрах пара. Для сравнения в табл. 8 приведены значения внутреннего абсолютного к. п. д. -aj не учитывающие регенеративного подогрева и имеющие максимум в области давлений около = 20 ата. На фиг. 61 нанесены также кривые rj. и условная кривая 71 . [c.85]

В действительности при нулевой электрической мощности турбогенератора (U O) при установившемся режиме холостого хода с полным числом оборотов о расход пара не равен нулю. На холостой ход турбогенератора расходуется пар в количестве D , необходимом для покрытия потерь холостого хода на трение и вентиляцию пара в турбине, на трение и вентиляцию воздуха в генераторе, механических потерь в подшипниках турбины и генератора, электрических потерь в железе генератора, потерь возбуждения в генераторе, а также для привода масляного насоса и системы регулирования. [c.107]

Величина удельного сопротивления 10 является недопустимо низкой, так как приводит к электрическим потерям в материале на высоких частотах. Сопротивление 10 ож-см не сказывается на электрических потерях вплоть до сверхвысоких частот. [c.36]

Бандажное кольцо генератора не дает медным обмоткам, которые выступают по концам ротора, выгибаться наружу под действием центробежных сил. Бандажное кольцо для уменьшения электрических потерь должно быть немагнитным и обычно представляет собой полый стальной цилиндр диаметром до 1,3 м и длиной 1 м с толщиной стенки 13 см для двухполюсной тур- [c.237]

Если учесть эти основные (весьма существенные) в цикле паросиловой установки потери тепла (более 50%), а также потери в котельной механические и электрические потери турбин и генераторов и другие потери, то фактическое использование топлива в современных конденсационных паротурбинных установках составляет только 25—36%. [c.158]

В отличие от закалочных индукторы для сквозного нагрева имеют длину провода несколько десятков, а на частоте 50 Гц — даже сотен метров. Чтобы обеспечить эффективное охлаждение индуктора, необходимо выполнить гидравлический расчет и выбрать требуемое число ветвей охлаждения. Количество тепла ДЯд отводимое водой, складывается из электрических потерь в самом индукторе п тепла, идущего от заготовки через теплоизоляцик) [c.206]

Корпус печи, соединяющий в единое целое все ее узлы, состоит из неподвижной и наклоняющейся частей. На неподвижной части, называемой станиной или опорной рамой, крепятся подшипники механизма наклона печи. Наклоняющаяся часть корпуса может иметь различное конструктивное решение в виде каркаса (поворотной рамы) или в виде кожуха. Открытые неэкранированиые печи емкостью до 0,5 т имеют каркасы из деревянных или асбоцемент-, иых брусьев, при большей емкости каркасы печей изготовляют из немагнитных металлов — алюминиевых сплавов, бронзы или немагнитной стали, причем для уменьшения электрических потерь детали каркаса соединяют между собой через изолирующие прокладки, чтобы избежать образования замкнутого витка, охватывающего индуктор. [c.233]

Электрическими потерями, завнсяп ими от компоновки оборудования, являются потери в токоподводе. Для их уменьшения источник питания, и особенно конденсаторная батарея, должен располагаться как можно ближе к печи. [c.263]

Дипольные молекулы, следуя за изменнением электрического поля, поворачиваются в вязкой среде и вызывают потери электрической энергии на трение с выделением теплоты. Если вязкость жидкости достаточно велика, молекулы не успевают следовать за изменением поля и дипольная поляризация практически исчезает д электрические потери при этом будут малы. Дипольные потери б>дут также малы, если вязкость жидкости мала и ориентация молекул происходит без трения. При средней вязкости дипольные потери могут быть существенны и при некотором значении вязкости и еют максимум. Температурная зависимость tg 6 (рис. 3-4) мас- [c.51]

Идея ИПХТ была предложена еще в 1926 г. немецкой фирмой Сим-менс—Гальске [10]. Основой ее является выполнение проводящего охлаждаемого тигля с вертикальными разрезами, препятствующими возникновению в тигле кольцевых токов, коаксиально охватывающих загрузку и экранирующих ее от магнитного поля индуктора. Однако для реализации этой идеи необходимо было решить ряд сложных задач обеспечить передачу расплаву достаточного количества энергии, необходимого для устойчивого протекания рабочего процесса в условиях контактной теплоотдачи от расплава к холодному тиглю увеличить до приемлемых значений КПД, несмотря на электрические потери в тигле и предотвратить электрические пробои на секции тигля в его ионизированном рабочем пространстве. Это оказалось настолько сложным, что в течение многих лет попьяки создания работоспособных ИПХТ для плавки металлов (см., например, [11]) не приводили к успеху, и только после систематических исследований ВНИИЭТО, начатых в 1961 г., удалось к 1965 г. закончить поисковые работы, завершившиеся созданием устойчиво работающих лабораторных печей. К 1980 г. было в основном завершено исследование технологических возможностей ИПХТ-М, создание инженерных основ их конструирования, разработка и опробование полупромышленных пеЧей (руководители работ до 1978 г. - Л.Л. Тир, с 1978 г. — А.П. Губченко). С 1980 г. начат вы- [c.9]

За тепловые и электрические потери в холодном тигле, соответствующие линейной плотности тока в иьщукторе 4 , принимаются средние значения, полученные при решении систем (7) и (7а). [c.36]

В тех случаях, когда металлическая деталь, контактирующая с расплавом, находится в переменном магнитном поле (и не прозрачна для него), в ней выделяется джоулево тепло, добавляющееся к теплу, приходящему от расплава, что увеличивает тепловой поток, отдаваемый деталью охладающей его среде. Такая ситуация имеет место в секциях холодного тигля, а в ряде случаев и в поддонах ИПХТ-М. Отметим, что при максимальных рабочих параметрах ИПХТ-М (А < 2,5 -10 А/м, частота до 10 кГц, температура расплава до 3500 °С) электрические потери в холодном тигле могут достигать 30—40% от тепловых потерь. Соответственно плотность теплового потока, отдаваемого охлаждающей среде в зоне контакта тигля с расплавом, может доходить до 5,010 Вт/м [c.37]

Данные рис. 32 и табл. 5 получены экспериментально. При этом потери в тигле Рх и поддоне Р д определены калориметрическим методом. Выделение электрических потерь Рэ х и Рэ,дд из суммарных (Pj и Рдд) осуществлено путем сопоставления данных повторных экспериментов, проведенных в одинаковых тепловых условиях, но при раз-58 [c.58]

Применение ИПХТ-М дает еущественный экономический эффект, главным образом за счет повышения качества металла и в связи с этим исключения ряда последующих операций рабочего процесса (обычно рафинирование, перекристаллизация). Однако, как видно из приведенных выше данных, собственные энергетические показатели ИПХТ-М как отдельного агрегата пока невысоки. Поэтому весьма актуально дальнейшее существенное улучшение этих показателей сокращение электрических потерь в тигле, уменьшение тепловых потерь от расплава к тиглю и повышение удельных мощностей [52]. [c.61]

Сокращение электрических потерь в холодном тигле. Основная часть тигля расположена в зоне наибольшей концентрации магнитного поля индуктора. В ИПХТ-М обычной конструкции применяются секции с внутренним водяным охлаждением, примеры сечений которых показаны на рис. 34, а, причем поперечные размеры и толщина сечения секций значительно превышают глубину проникновения тока в их материал. Легко видеть, что длина пути протекания тока в холодном тигле такой конструкции в 2—4 раза больше, чем в индукто ре. В результате электри-4e iIHe потери в тигле в несколько раз превышают потери в индукторе и достигают 60—70% мощности печи. Однако эти потери можно существенно сократить, изменив конструкцию секций тигля — перейти К так называемым пластинчатым, или клиновым, тиглям с наружным водяным охлаждением (рис. 34, б) [52] или к тиглям с разрезными секциями (рис. 34, в) [53]. Разрезы в секциях тигля заполняются электроизоляционным материалом [54], что затрудняет протекание вихревых токов в секциях тигля. [c.61]

Из этих кривых видно, что теоретически можно снизить электрические потери, уменьшая число секций т (соответственно увеличивается /,/Аэ). Однако О 4 8 12 16 20 24 28этот путь в большинстве случаев неперспективен, так как со снижением т резко падает вьщеление энергии в контактирующей с тиглем зоне расплава, а также увеличивается опасность дуговых разрядов между секциями тигля. [c.62]

В-качестве основы для инженерных расчетов ИПХТ-М и оценки харак-терис тик рабочего процесса в ней в общем случае необходимо определить конфигурацию свободной поверхности жидкого металла и распределения в нем электромагнитного (ЭМ) поля, а также полей скоростей движения и температур. Зачастую можно ограничиться определением формы поверхности (мениска) и ЭМ поля. Этого достаточно для инженерного расчета мощности, выделяющейся в расплаве, тепловых и электрических потерь, а на их основе — выходных данных печи (производительность, КПД) и необходимого источника питания (напряжение, ток, мощность). [c.77]

Преимуществом первой схемы является отсутствие электрических потерь в гарнисаже. Однако по характеру теплового поля и техническим свойствам она не обеспечивает существенных преимуществ перед неиндукционными видами гарнисажных печей. Вторая схема, наоборот, обладает достоинствами, присущими индукционной плавке, — равномерностью температурного поля по высоте расплава и отсутствием перегрева зеркала ванны, ликвидируя таким образом недостаток, органически присущий гарнисажной плавке с другими видами нагрева. [c.99]

Фтороиласт-4 имеет хорошие электроизоляционные свойства в интервале температур от —100 до 4- 260° С. Он обладает низкими значениями коэффициента электрических потерь т] = etgo (не более 0,0002) и диэлектрической прони цае.мостью 2,0. [c.21]

При установке асинхронных электродвигателей с регулированием числа оборотов реостатом в цепи ротора имеют место электрические потери в реостате. В этом случае потребляемая мощность (без учёта изменения к. п. д. электродвигателя) приближённо пропорциональна отношению квадратов чисел оборотов [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...