Коэффициент влияния статический

Используем в дальнейшем следующие обозначения [8] коэффициентов влияния статически определимой системы [c.35]

Из системы канонических уравнений определяются реакции опор и 2. Коэффициент влияние статически неопределимой системы [c.37]

Экспериментально установлено, что с увеличением абсолютных размеров поперечных сечений деталей происходит снижение их прочностных характеристик, получаемых при статических и усталостных испытаниях. Это снижение учитывается коэффициентом влияния абсолютных размеров сечения [c.248]

Если при статических нагрузках состояние рабочих поверхностей незначительно влияет на их прочность, то при циклических нагрузках разрушение деталей связано с развитием усталостных трещин, возникающих в поверхностном слое. Развитию этих трещин способствует шероховатость поверхности в результате механической обработки. При расчетах это явление учитывается коэффициентом влияния шероховатости поверхности [c.248]

Коэффициенты а/, называемые коэффициентами влияния, можно во многих случаях определить из простых статических соображений, не используя формул (75), предполагающих знание выражения потенциальной энергии. Полагаем в (74) 2 = 0 и Q =l тогда найдем j [c.573]

Влияние качества обработки поверхностей деталей. При статических нагрузках качество обработки рабочих поверхностей деталей оказывает незначительное влияние на их прочность. При циклических нагрузках разрушение деталей связано с развитием усталостных трещин, возникающих в поверхностном слое. Развитию этих трещин способствует возникшая в результате механической обработки детали шероховатость поверхности в виде рисок, царапин, следов резца и т. п., которые являются концентраторами напряжений. С увеличением шероховатости поверхности предел выносливости снижается, что учитывается коэффициентом влияния шероховатости поверхности Ki , представляющим собой отношение предела выносливости образца с данной шероховатостью поверхности к пределу [c.23]

Входящие в выражение приведенной податливости 2 величины ek (й = 1, 2) представляют собой податливости упорных подшипников k-TO зубчатого колеса в направлении оси вращения. Податливости определяются методом, аналогичным рассмотренному выше, применительно к редуктору с прямозубыми колесами. Податливости 6ki представляют собой статические коэффициенты влияния 1 ,, вычисляемые при рассмотрении вала с k-u зубчатым колесом, как балочной системы на упругих опорах, нагруженной в k-ы сечении единичным изгибающим моментом относительно оси Z. Значения для конкретной схемы расположения вала зубчатого колеса на опорах определяются известными методами [15]. [c.38]

Если вал зубчатого колеса k на опорах представляет собой статически определимую систему, то при отыскании коэффициента р , вычисление коэффициентов влияния а, не является необходимым. [c.95]

Для статически определимых схем балок нетрудно найти коэффициенты влияния по формуле Максвелла—Мора [c.78]

Коэффициенты влияния, получаемые -при изгибе, можно применить и для расчета критического числа оборотов статически-неопределимых валов. В качестве примера рассмотрим вал, который опирается на три опоры на одном уровне. На валу закреплено два диска, массы которых равны. и m2 (фиг. 25). Предположим, что известны коэффициенты влияния прогибов в том случае, когда подшипник 2 устранен и когда [c.57]

Часто влияние статических сопротивлений механизма учитывают путем уменьшения максимального момента на соответствующую величину при сохранении неизменным закона изменения движущ,его усилия и соответственно коэффициента заполнения диаграммы. Это приводит к определенной погрешности, так как фактически с возрастанием статических сопротивлений разгон осуществляется не по всей кривой изменения движущего усилия, а только по определенной части ее. В связи с этим в зависимости от величины сопротивления изменяется и коэффициент заполнения диаграммы движущего усилия. [c.103]

Влияние статического предварительного нагружения на динамические свойства материалов обычно наиболее заметно в области резиноподобных материалов (рис. 3.8). При этом модуль упругости растет с ростом предварительной нагрузки, тогда как коэффициент потерь уменьшается. [c.112]

Из неравенства (8) видно, что теоретическая балансировка но статическим коэффициентам влияния устойчива по возмущениям входных параметров. Однако практически нельзя считать, что погрешности их измерения могут быть меньше любых наперед заданных значений, поэтому при исследовании вопросов устойчивости необходимо считаться с точностью аппаратуры для измерения прогибов, скоростей, вибраций и т. д. [c.57]

Случай I. Имеем трехмассовый ротор. Статическими испытаниями определяем коэффициенты влияния (см. табл. 1). [c.142]

Влияние статического давления на условия зарождения и развития кавитации, т. е. на коэффициент йа начала кавитации и параметры ко/1, К11, характеризующие геометрически области на профиле, опасные в отношении эрозии, представлено на рис. 1-27. Из графиков зависимости Нет — видно, что коэффициент кавитации имеет тенденцию, хотя и незначительную, увеличиваться с возрастанием Нет, т. е. кавитация на профиле раньше возникает при более высоком значении Нет- [c.35]

Системы с сосредоточенными массами. Общий метод определения частот собственных колебаний упругих систем с сосредоточенными массами (т. е. при условии приведения распределенных масс этих систем к сосредоточенным) основан на использовании коэффициентов влияния, полученных статическим расчетом или экспериментально для точек приложения сосредоточенных масс и величин сосредоточенных масс. Ниже используются два основных метода строи- — [c.341]

Каждый коэффициент влияния состоит из двух частей перемещений упругой балки, вычисленных при условии пренебрежения деформациями опор (а-у, Р-у, "у-у, ф у), и перемещений балки, вычисленных в предположении, что балка жесткая, а опоры упругие (а у, , , ф7у). Наиболее часто за основную статически определимую систему выбирают балку на двух опорах. При этом из всех опор балки выбирают две наиболее удаленные друг от друга. Величина коэффициента влияния, учитывающая лишь упругость балки, определяется с помощью интегралов Мора, [c.35]

Для расчета демпфирования нужна матрица коэффициентов влияния, вычисленных для всех масс и, кроме того, для опор шпинделя и точки приведения. Если шпиндель является статически неопределимым и имеет три опоры, то для нашего примера трехмассовой системы матрица коэффициентов влияния будет состоять из семи строк и семи столбцов. Поэтому расчет частот собственных колебаний и приведенного демпфирования для шпинделей с числом масс более двух-трех вручную непроизводителен. [c.65]

При /1 = 325 Гц Л 1/Л 2 = —0,93 и при /2 = 665 Гц Л 1/Л 2 = = 0,88. Абсолютные значения коэффициентов Л1 и Л2 пропорциональны амплитудам, колебаний. Определим перемещения над опорами В, О я о" и решим уравнение упругой линии для расчета затухания. Зададимся единичной амплитудой силы инерции Р1 массы т.1, тогда амплитуда силы инерции массы т. будет 1,04 (при частоте 335 Гц). Для упрощения расчета, который в целях демонстрации метода проводим вручную, полагаем амплитуды сил инерции одинаковыми и единичными (Р .о = 2,0)-В этом случае перемещения над опорами и в точке I будут = = 14,63-10" см уо = 2,02-10" см г/в = 1,42-10" см Ув = 0,80-10" см. Для определения затухания в материале данной статически неопределимой системе целесообразно из полного выражения коэффициента влияния выделить лишь ту его часть б у, которая зависит от собственных деформаций балки и не зависит от деформации опор. Затем можно воспользоваться соотношением [c.67]

Примечание. Влияние характера нагружения учитываем введением понижающе го коэффициента при статическом нагружении — Ф1=1,0, при пульсирующем — Ф,1=0,75... 0,85, при симметричном цикле — Фл1=0,50..,0,65. [c.57]

Поскольку система, показанная на рис. 3.1, а, является статически определимой, то для нее матрица податливости получается легко, что, как правило, не так просто получить в случае статически неопределимых систем. Для большинства колеблющихся систем более простым является подход с использованием уравнений движения в усилиях с коэффициентами жесткости, но имеется много случаев, когда удобнее противоположный подход. В следующем примере показано использование коэффициентов влияния податливости. [c.204]

Влияние отклонений рулей.Исследования показывают (см. рис. 1.4.1), что в случае нелинейного характера моментной кривой М а) ее наклон в точках пересечения с горизонтальной осью оказывается неодинаковым при разных углах отклонения рулей. Это свидетельствует о различии в значениях коэффициентов продольной статической устойчивости. Из рис. 1.4.1, например, видно, что при некотором отклонении руля устойчивость при небольших углах атаки (а охбал) может смениться неустойчивостью при повышенных их значениях (ая агбал) и восстановиться при еще больших углах (а я Озбал)- Во избежание такого явления стремятся ограничить диапазон летных углов атаки малыми их значениями, при которых сохраняется линейная зависимость коэффициента момента тангажа от углов атаки и отклонения рулей высоты. В этом случае степень устойчивости не меняется, поскольку при всех возможных (малых) углах поворота рулей наклон моментной кривой к оси абсцисс один и тот же (см. рис. 1.4.1). [c.34]

При исследовании динамических процессов в приводе обычно пренебрегают изменением скорости генератора с изменением нагрузки, т. е. полагают Шр onst. Для асинхронного приводного двигателя влияние изменения Шг незначительно п может быть учтено при необходимости па основе упрощенной динамической характеристики АД [20]. Заменяя в уравнении (2.17) на Е и учитывая выран ение (2.22) для Е , получим динамическую характеристику двигателя в системе Г — Д (2.19) или (2.20). Скорость идеального холостого хода а>о(и) и коэффициент крутизны статической характеристики v(u) определяются в рассматриваемом случае по формулам [c.22]

Для описания упругих свойств валов и балок при изгибных колебаниях обычно пользуются коэффициентами влияния е,/. Коэффициент равен прогибу в сечении i под действием единичной силы, статически приложенной в сечении /, причем всегда вц = е . Для балки, показанной на рис. 11, ж, прогибы в сечениях / и 2 соответственно равны Ух = + eiaf а [c.37]

Отдельные элементы матрицы можно рассматривать как коэффициенты влияния динамической жесткости. Из симметричности матрицы вытекает, что к этим коэффициентам также применима теорема о взаимности. Так как матрица динамических коэффициентов влияния будет диагональной, то отдельные движения фундамента будут независимыми друг от друга при этом А впиахви будет диагональной матрицей жесткости, а матрица В—матрицей инерции. Рассмотрим вначале случай статической нагрузки фундамента, так как именно этим случаем накладываются определенные ограничения на устройства опорных пружин. [c.198]

Данные рекомендации обеспечивают снижение уровней вибрации, особенно существенное при распределении исходного дисбаланса, близком к линейному. Окончательное подавление первой собственной формы происходит на втором этапе уравновешивания, выполняемом на рабочих скоростях с использованием самоуравновешенных блоков из трех грузов, укрепленных в тех же сечениях по длине вала. При этом нужно найти три груза (статические моменты крайних грузов равны половине статического момента среднего и направлены в противоположную сторону), которые, не нарушая полученной ранее уравновешенности в зоне низких оборотов, минимизировали бы опорные реакции на верхней балансировочной скорости. Искомые величины и угловое положение грузов соответствуют устранению векторной суммы амплитуд реакций или перемещений опор (замеренных в выбранном неподвижном направлении) в координатах, связанных с вращающимся валом. Задача решается с помощью динамических коэффициентов влияния, представляющих в данном случае векторную сумму амплитуд перемещений или реакций опор в тех же координатах от единичной самоуравновешенной системы трех грузов при заданной скорости. В машинах с большими отклонениями от линейных зависимостей придется прибегать к методу последовательных приближений и выделять колебания с частотой вращения вала. [c.89]

Полагая на балансировочной скорости суммарные реакции опор от неуравновешенности, оставшейся после первого этапа, и двух самоурав-повешенных систем грузов равными нулю, находим статические моменты и углы установки грузов на втором этапе. Соответствующие уравнения не отличаются от уравнений для обычных систем уравновешивающих грузов в случае симметричных роторов и опор. Коэффициенты влияния грузов 1, 2, 4 VI 1, 3, 4 одинаковы, и объем работ сокращается. [c.91]

Обратимся теперь к другим характеристикам диффузоров. Коэффициент восстановления статического давления а интенсивно снижается с увеличением влажности при постоянных числах Мь, Pi и Rei (рис. 7.6). Обнаружено также заметное влияние числа Рейнольдса на а. Как следует из графиков, коэффициент а снижается с уменьшением Rei, однако на режимах с большой влажностью расслоение кривых незначительное, и можно предположить, что при Й8о>1,20 (г/о>0,20) влияние Rei в интервале Rei= = (1,5н-7,0) 10 оказывается незначительным. Характерно, что максимальное снижение а отмечается при переходе от слабоперегретого к слабовлажному пару (г/о<0,05). Вырождение влияния Rei при больших степенях влажности объясняется увеличением степени турбулентности, генерируемой крупными каплями во входном сечении (см. гл. 6). В этой связи следует подчеркнуть, чт0 максимальное влияние Rei соответствует насыщенному пару на входе при hso>l,0 во входном сечении диффузора происходит практически скачкообразное увеличение амплитуды пульсаций, вызванное появлением крупной влаги. Подчеркнем, что графики на рис. 7.6 получены при различных числах М Следовательно, оня отражают одновременно влияние сжимаемости ( 7.3). [c.238]

Физически такая замена означает, что ротор представляется в виде п дисков (масс), насаженных на тонкий невесомый вал. В этом случае координатами вектора у являются прогибы вала ротора в местах посадки дисков, вектора ё — эксцентриситеты этих дисков, а элементы матрицы А представляют собод произведения статических коэффициентов влияния и масс соответствующих дисков. [c.56]

В работе Г. Шимека [9] изложен метод, сущность которого заключается в том, что сначала производится динамическое уравновешивание на малых оборотах, где ротор ведет себя как жесткое тело. Далее при оборотах, составляющих не менее 50% от первой критической скорости, ротор уравновешивается системой грузов. В работе использовано понятие динамического коэффициента влияния как вектора прогиба в определенном сечении ротора, вызванного центробежной силой от единичного дисбаланса (в отличие от обычных статических коэффициентов влияния). [c.107]

На рис. 1-23 показано влияние статического давления на коэффициенты подъемной силы Су и лобового сопротивления Сх в условиях кавитирующего и некавитирующего потока при естественном процессе воздухо-насыщения для профиля Кларк Уц, - Представленные зависимости были получены при температуре воды в = = 7- 10° С, т. е. в таком диапазоне изменения tв, при котором влияние температуры на коэффициенты Су и Сх оказывается пренебрежимо малым. Профиль Кларк У имеет относительно стабильные к изменению статического давления характеристики Су — ка, смещение коэффициента подъемной силы составляет у него всего 3% коэффициент лобового сопротивления Сх с уменьшением давления в рассматриваемом диапазоне уменьшается до 18% максимальное изменение Су у профиля О при тех же условиях испытания было при аоо = 3° и А(г = 0,858%. [c.31]

Интересно отметить, что, согласно утверждению Нумачи, этот профиль принадлежит к классу форм, эффективность которых, выраженная через отношение подъемной силы к сопротивлению, несколько улучшается после возникновения кавитации. Нумачи полагает, что в таких случаях кавитационная зона отклоняет поток таким образом, что фактически увеличивается циркуляция вокруг профиля и, следовательно, коэффициент подъемной силы . Для данного профиля такое улучшение происходит только при больших углах атаки. Эксперименты Нумачи проведены в диапазоне статических давлений в рабочей части от 0,56 до 3,16 ата. Он следующим образом подытожил результаты исследования влияния статического давления на кавитационную характеристику этого гидропрофиля [c.355]

При постоянных нагрузках, действующих на тело в предельном случае, когда упругая деформация пренебрежимо мала, уравнения (4.10) обращаются в уравнения установившейся ползучести с измененным масштабом времени т = 1/(1+ ). Соответствующее состояние может быть названо состоянием квазиустановившейся ползучести (Ю. Н. Работнов, 1966), Ю, Н. Работновым (1966) предложен следующий метод приближенного решения задач о перераспределении реакций связей в статически неопределимых системах и об обыскании перемещений некоторых точек. Пусть на тело действуют обобщенные силы ( г, которым соответствуют обобщенные перемещения д . Примем р1 = где — матрица упругих коэффициентов влияния. Решение задачи квазиустановившейся ползучести имеет вид [c.142]

Расчет ширины и числа прокладок в конвейерной ленте составляет часть общего расчета конвейерной установки (вопросы общего расчета конвейерных установок рассматриваются в курсах подъемно-транспортных машин) [31, 32]. С учетом данных резиновой промышленности Штокман и Эппель [33] рассматривали нагрузки, действующие на конвейерные ленты, напряжения в элементах лент, коэффициенты запаса статической прочности и несущей способности, влияние эксплуатационных факторов на сроки службы лент, нормативы сроков службы. Поэтому в этом разделе освещаются лишь пути установления потребляемой мощности N и максимального натяжения ленты Гмакс- Рекомендации по выбору скорости и ширины лент, числа прокладок в зависимости от вида транспортируемого материала и размера его кусков, а также от типа применяемой в ленте ткани, дает специальная инструкция НИИРП [6]. [c.104]

Через 8осп обозначен вектор-столбец коэффициентов влияния жесткости, которые представляют собой соответствующие свободным координатам перемещения дополнительные усилия, возникающие при задании единичного перемещения л сн- Подобные дополнительные усилия можно определить непосредственно из рассмотрения статического состояния системы при заданном перемещении основания Хосн = 1, но в данном случае их можно вычислить с помощью выражения (д), из которого видно, что дополнительные усилия равны суммам элементов строк матрицы 8, взятым со знаком минус. [c.279]

Особенность проводимого здесь анализа заключается в выявлении характера изменения коэффициентов влияния расхода топлива на основные параметры двигателя при различных углах установки ф. В случае уменьшения угла ф значения статических коэф-фициентов влияния расхода топлива на параметры наружного контура (Кво и KRG) снижаются, а на параметры внутреннего контура (/Сяо КкОу Кто) увеличиваются (рис. 5). Это возрастание значений коэффициентов Кпо Кко Кто и снижение значений коэффициентов Кьо KRG с уменьшением угла установки ф обусловлено тем, что понижается степень двухконтурности. При этом одно и то же изменение расхода топлива приводит к большему изменению доли работы турбины, приходящейся на внутренний контур, и к меньшему изменению доли работы турбины, приходящейся На наружный контур. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...