Коэффициент кавитации

Определить коэффициент кавитации и максимально возможную высоту всасывания для этого насоса, если температура перекачиваемой воды 25° С и потери напора во всасывающей линии Аа, = = 0,6 м. [c.108]

Для определения коэффициента кавитации а можно пользоваться формулой [c.263]

Затем по формуле (428) определим коэффициент кавитации [c.263]

Период дальнейшего ухудшения рабочих характеристик. Коэффициент кавитации гидротурбин после поломки кромок лопастей повышается, так как нарушена форма профиля и теперь для достижения заданной мощности необходим на 5— [c.15]

Самым простым и в то же время наиболее полно представляющим действительную картину является коэффициент кавитации k, который может быть определен на основе следующих рассуждений. [c.50]

Если давление на стенке лопасти уменьшилось и в створе 1—1 началась кавитация, то коэффициент кавитации k принимает критическое значение [c.51]

Коэффициент кавитации k определяет условия потока в данном сечении и может быть использован в двух случаях. [c.51]

Во втором случае коэффициент кавитации k характеризует заданную направляющую поверхность в условиях различно развившейся кавитации. Коэффициент k для условий кавитации, только что появившейся на обтекаемой поверхности, обычно обозначается k p или к ач> при этом индексы кр и нач указывают на начало кавитации. [c.51]

I — хорда профиля, характеризует в данном случае стадию развития кавитации и является функцией коэффициента кавитации k. [c.52]

Вся сложность в пользовании коэффициентом кавитации k заключается в том, что если мы сравнительно легко можем подсчитать его значение для простейших поверхностей, отдельных профилей и их решеток, то в -случае сложных гидравлических систем, какими являются насосы и турбины, мы не в состоянии точно определить величины ро и Оо и вынуждены пользоваться осредненными значениями коэффициента k. [c.52]

В связи с этим были предложены другие параметры для характеристики кавитационных явлений в гидравлических машинах. Одним из них является коэффициент кавитации Тома а. Д. Тома предположил, что падение динамического давления, включая скоростной напор, на входе в рабочее колесо насоса или на выходе из рабочего колеса турбины, т. е. в наиболее опасных, с точки зрения возникновения кавитации, областях потока, может быть выражено как часть полного напора, действующего на машину, [c.52]

Пользуясь формулой (16), можно установить взаимосвязь между коэффициентом кавитации о и кавитационным коэффициентом быстроходности С [c.54]

Развитие кавитации происходит чрезвычайно быстро, в связи с чем значения коэффициента кавитации а радиально-осевых и особенно пропеллерных (рис. 44) гидротурбин резко увеличиваются с возрастанием расхода выше оптимального. Опыт [c.118]

Рис. 44. Зависимость коэффициента кавитации а от приведенного расхода при постоянных приведенных оборотах (сплошные линии — для пропеллерных режимов штриховая линия — для комбинаторных)

Данные многочисленных модельных испытаний показывают, что увеличение приведенных оборотов п при постоянном приведенном расходе Q i сопровождается у радиально-осевых и пропеллерных турбин уменьшением коэффициента кавитации о (рис. 46). На основании этого можно предположить, что при прочих равных условиях уменьшение напора в пределах области применения турбины данного типа является благоприятным с точки зрения уменьшения кавитационной эрозии. [c.122]

Рис. 46. Зависимость коэффициента кавитации а от приведенных оборотов

По результатам испытаний определяют коэффициент кавитации о и параметр кавитационной эрозии А [c.126]

В соответствии с уравнением (38) при постоянных значениях плотности потока р и коэффициента кавитации ki следовало бы ожидать линейную зависимость между критической скоростью потока и пределом текучести металла, однако графики [c.127]

Коэффициент кавитации, рассчитанный исходя из наличия одного лишь разрежения во всасывающем трубопроводе, будет идеальным предельным значением, к которому следует стремиться, конструируя отдельные элементы рабочего колеса. Но достигнуть его не удается, так как всегда имеется то или иное дополнительное разрежение. [c.136]

Рис, 51. Изменение коэффициента кавитации в зависимости от густоты решетки осевого рабочего колеса [c.137]

Однако улучшение кавитационных качеств рабочего колеса при увеличении отношения I t имеет определенные границы. На рис. 51 нанесены значения коэффициента кавитации нескольких осевых рабочих колес с различными отношениями [c.137]

Как видно из графика, особенно резкое падение коэффициента кавитации с с увеличением отношения I t наблюдается [c.137]

Величина коэффициента кавитации, а следовательно, и интенсивность кавитационной эрозии, в большой мере зависят от геометрических параметров лопастей рабочих колес гидротурбин. Наиболее сильное влияние на кавитационное качество осевого колеса оказывает суммарная площадь лопастей колеса, характеризуемая, как это уже отмечалось, густотой решеток I t цилиндрических сечений колеса. При одинаковых режимах коэффициенты подъемной силы обратно пропорциональны густоте I t. Поэтому рабочие колеса с большой густотой решеток характеризуются меньшей удельной нагрузкой на лопасти п в связи с этим лучшими кавитационными показателями. [c.144]

В процессе эксплуатации, как правило, кавитацией повреждается не вся поверхность камеры, а только та ее часть, которая расположена в районе и ниже оси разворота лопастей. На камерах, изготовленных из углеродистой стали, протяженность такого участка по высоте камеры после 2—3-летней эксплуатации достигает 1—2 м. Например, на Цимлянской и Каховской ГЭС за период эксплуатации эрозионные разрушения наблюдались в зоне, расположенной на 0,2—0,3 м выше и на 1,6— 1,8 м ниже оси разворота лопастей по всему периметру камеры (рис. 9, а). Следует отметить, что для этих ГЭС характерным является очень высокая интенсивность кавитационной эрозии, обусловленная конструктивными и эксплуатационными особенностями агрегатов. Так, у агрегатов Каховской ГЭС вертикальная часть отсасывающих труб выполнена примерно на 20% короче расчетной, что привело к снижению коэффициента кавитации и к увеличению кавитационных явлений и кавитационной эрозии на лопастях и камерах рабочих колес. [c.23]

Сравнение полярных диаграмм профилей в широкой зоне изменения коэффициента кавитации й<г = 0,15-н1,8 для температур 8, 15 и 20° С позволило установить, что характер и величина температурного сдвига существенно зависят от формы профиля и коэффициента кавитации [Л. 32, 33]. [c.28]

Влияние статического давления на условия зарождения и развития кавитации, т. е. на коэффициент йа начала кавитации и параметры ко/1, К11, характеризующие геометрически области на профиле, опасные в отношении эрозии, представлено на рис. 1-27. Из графиков зависимости Нет — видно, что коэффициент кавитации имеет тенденцию, хотя и незначительную, увеличиваться с возрастанием Нет, т. е. кавитация на профиле раньше возникает при более высоком значении Нет- [c.35]

Рис. 7-36. Зависимость критического коэффициента кавитации Окр от напора Н.

Определить коэффициент кавитации и максимально возможную высоту всасывания для этого насоса, если потери напора во всасывающей трубе = 0,4 м, температура шрекачяваемой воды 20° С и коэффи нт С в формуле С. С. Рудвева равен 900. [c.104]

Насос при 1000 об/мин и напоре И м подает 900 л/мин воды. Коэффициент кавитации С в формуле С. С, Руднева принять равным 1150. [c.110]

Пример 42. Центробежный насос типа 20НДн производительностью Q = 555 л1сек при напоре Я = 13,5 м имеет число оборотов п = 730 об1мин. Определить коэффициент кавитации и максимально возможную высоту всасывания для этого насоса. Известно, что температура перекачиваемой воды составляет 20° С, потери во всасывающей линии hw вс, = 0,50 м, коэффициент С в формуле (428) равен 800. [c.263]

Определ.яя коэффициент сжатия по известным теоретическим Или экспериментальным зависимостям, выбирая экачения ооот-ввт твJ oмx коэффициентов сопротивления дя-ч участка f fтO-Q и суммируя их,можно подсчитать критический коэффициент кавитации. [c.72]

Натурные испытания, в частности испытания крупных поворотнолопастных турбин Волжской ГЭС им. В. И. Ленина, проведенные НИСом института Гидропроект, показывают, что изменение интенсивности кавитационной эрозии при изменении режима происходит в соответствии с изменением коэффициента кавитации ст. Минимальная кавитационная эрозия наблюдается при холостом ходе агрегата, затем она возрастает, достигая максимального значения при минимально допустимой по усло- [c.121]

По данным испытаний ВНИИГидромаша уменьшение числа лопастей рабочего колеса центробежного насоса с восьми до четырех приводит к значительному уменьшению величины коэффициента кавитации о [57]. Однако при испытаниях рабочего колеса с четырьмя лопастями была отмечена неустойчивая работа насоса на отдельных режимах, сопровождавшаяся характерными шумами и увеличением вибрации корпуса насоса. Подобные явления отмечались к в других исследованиях [13], [c.132]

Для выяснения влияния неравномерной установки лопастей на возникновение II типа кавитации автор проводил сравнительные испытания на шестилопастном рабочем колесе с неизменным углом установки лопастей и, изменяя угол установки первоначально одной, а затем последующих лопастей через одну в диапазоне 3°. Сравнение полученных результатов не дало какой-либо существенной разницы в характеристиках. Как показано на рис. 7-27, при больших значениях коэффициента кавитации а величина Пр в основном равна значению, соответствующему I типу кавитации, хотя состояние потока в этом случае неустойчивое и наблюдается тенденция ко II типу кавитации. Таким образом, напрашивается вывод, что едва ли неравномерная установка лопастей рабочего колеса может привести ко II типу кавитации, вызывающему увеличение Пр выше нормального значения. [c.151]

Первый и второй тип состояния разгона имеют свои зависимости Пр и от коэффициента кавитации. Отсюда автор делает вывод, что каждому типу разгона присуща своя характерная форма движения потока. В зависимости от протяженности области кавитации одна форма движения может переходить в другую. Для проверки этого положения автор провел эксперимент, заключающийся в том, что на выходе из рабочего колеса с помощью трубок Пито измерялся угол абсолютной скорости потока на выходе (аг) при разных значениях а. Схема измерения представлена на рис. 7-26, аг в зависимости от а — на рис. 7-29. В результате опыта Ищии установил, что при 1а>1 имеет место форма движения, соответствующая первому типу разгона, при о< 0,5 форма движения значительно изменяется, о чем свидетельствует резкое изменение аг. Значение аг при этом (0<О,5) приближается к 90°, т. е. поток по направлению становится более осевым, чем при первом состоянии кавитации. [c.154]

М. Хуг (Франция) высказал мнение, что примененная Саито методика определения Окр недостаточно аргументирована и что представленные на рис. 7-37 зависимости в большей степени характеризуют условия возникновения кавитации, чем развитой кавитации. Обосновывая принятую в опытах методику. Саито отметил, как вполне установленный факт, что внешние характеристики модельной турбины обычно не изменяются при появлении микропузырьков, т. е. в состоянии начинающейся кавитации, пока не будет достигнута некоторая степень развития кавитации. Поэтому будет неправильно принимать величину о в точке на кривой Q l—а, в которой происходит изменение характера зависимости приведенного расхода от коэффициента кавитации, в качестве Онач-Начальные значения коэффициента кавитации, показанные в табл. 7-5, отличаются от значений а, соответствующих развитой стадии кавитации (рис. 7-37). Хуг высказал также точку зрения о возможной причине полу- [c.164]

По мнению Танака, в качестве порогового коэффициента кавитации следовало бы принимать значения а в такой точке на кривой Q l—а, за которой происходит срыв характеристики. Саито, однако, не рекомендовал принимать ст,ф по данной точке, так как в этом режиме работы уже наблюдается, как правило, снижение к. п, д. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...