Коэффициент восстановления статический

К числу газодинамических характеристик диффузоров относится также коэффициент восстановления статического давления [c.237]

Рычаг находится в покое, соответствующем статической деформации пружины, при этом его стержень 0D горизонтален. В точку D рычага падает груз А массой т = 20 кг с высоты /i = 0,5 м. Удар груза о стержень 0D рычага неупругий (k- = 0). Приобретя угловую скорость, рычаг точкой F ударяется о неподвижное тело В массой тв=120 кг коэффициент восстановления при этом ударе 2 = 0,2. Считать груз А и тело В материальными точками, [c.258]

В кормовой части трубы (при ф > 90°) скорость снижается вместе с повышением (восстановлением) статического давления, под действием которого возникают возвратные течения и образуются вихри. Возвратные течения оттесняют пограничный слой, вызывают его обрыв и образование вихрей. На рис. 2.44 показано изменение относительного коэффициента теплоотдачи оц,/а по окружности трубы при Re = = 2,19 10 , где а — средний по окружности коэффициент теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи сх имеет максимальное значение там, где пограничный слой тоньше. [c.186]

Число M,i 0,5 степень расширения а 1,5. Сравнительно большая неравномерность потока при парциальном подводе потребовала многочисленных измерений полных и статических давлений по тракту проточной части. Для измерения полных давлений были применены специальные игольчатые зонды полного напора. Предварительная тарировка зондов показала, что для них коэффициент восстановления близок к 1, а нечувствительность к углу набегания потока относительно оси приемного отверстия составляет для зондов без обтекателя 10—12° и для зондов с обтекателем около 45°. Места отборов по окружности полного и статического давлений были смещены по шагу сопловой решетки от канала к каналу вследствие некратности числа этих отборов и числа сопловых лопаток. [c.236]

Поле температур торможения Тг в сечении 2—2 (см. рис. 1.1,6) определяется с помощью ориентируемого термометрического зонда с термопарой хромель—копель. По краям входного приемника у зонда выполнены два отбора давления, подключаемые дифференциально к U-образной трубке водяного манометра. С их помощью входной приемник с установленным в нем спаем выставляется по потоку. Перед серией опытов термопара зонда предварительно тарируется в статических условиях в термостате и в динамических условиях — на тарировочном стенде. Конструкция входного приемника термозонда позволяет иметь близкий к единице коэффициент восстановления в широком диапазоне скоростей Я, [74]. [c.126]

Расчетное исследование диффузорных течений подтверждает интенсивное влияние на структуру потока и характеристики диффузора начальных дисперсности, влажности и скольжения, а также чисел Маха, Рейнольдса и отношения плотностей фаз. Здесь ограничимся рассмотрением только некоторых результатов расчета. Так, на рис. 1.5, а можно отметить существенное влияние начальной влажности на распределение статического давления вдоль диффузора (более значительное, чем для конфузорных каналов, см. рис. 1.1 и 1.2). При большой влажности (уо 0,2ч-0,25) появляются конфузорные участки (z= 0,5) в диффузоре, обусловленные интенсивным механическим взаимодействием фаз, при низких коэффициентах скольжения (va=0,5). С увеличением относительного радиуса капель Гко восстановление статического давления в диффузоре возрастает, так как снижается объемная концентра- [c.15]

В нашем изложении описанные обстоятельства представляют интерес по двум причинам. Во-первых, очень серьезным оказывается вопрос об интерпретации температурных измерений в быстротекущих потоках, поскольку любой датчик температуры показывает температуру меледу термодинамической (ее называют иногда статической температурой) и температурой торможения (здесь не затрагивается возможное влияние излучения). Для пластинчатых термометров (чувствительный элемент которых представляет собой тонкую пластинку, обтекаемую в продольном направлении) коэффициент восстановления г равен единице при Рг=1 и с хорошим приближением вычисляется по формуле г = КРг. Папример, для воздуха при Рг = 0,72 получаем г = 0,84. Этот результат, полученный теоретически и подтвержденный экспериментально, относится к умеренным значениям Re, когда пограничный слой ламинарен. [c.140]

На практике для обработки кривых стабилизации давления в плохих коллекторах применяют изохронный метод испытания, который предусматривает постоянное для всех режимов время работы скважины и закрытие скважины до восстановления статического давления, причем довольно широко распространена следующая приближенная методика учета различных значений коэффициента С на разных режимах. Считается, что в качестве пластового давления для данного режима следует принимать значение давления в закрытой скважине перед работой на данном режиме, т. е. С == ф 1, где [c.310]

И И 1—ширина входного сечения. Согласно полученным результатам, максимальная эффективность диффузора соответствует углу раскрытия 6—7° во всем исследованном интервале значений отношения причем она уменьшается всего на 2% при увеличении от 5,50 до 21,75. Максимальное значение коэффициента восстановления давления Ср = (р2 — (где р2 ж р1 — статическое давление соответственно в выходном и входном сечениях [c.178]

Статическая температура не может быть измерена контактным методами из-за того, что при обтекании неподвижного приемного преобразователя, помещенного в газовый поток, скорость газа в пограничном слое всегда уменьшается. Обычный измеритель температуры регистрирует температуру Гр, величина которой в зависимости от формы преобразователя, его ориентации в потоке, излучения и некоторых других факторов будет лежать между значениями Г и Го-Для характеристики термоприемника используется величина так называемого коэффициента восстановления [c.210]

С уменьшением коэффициента восстановления давления о о расчетная величина относительного выходного сечения увеличивается, так как скорость истечения убывает, давление остается равным атмосферному, статическая температура незначительно возрастает за счет уменьшения скорости, а статическая плотность уменьшается за счет увеличения температуры. [c.138]

К числу которых относятся а) коэффициент, оценивающий энергетические потери патрубка б) коэффициент восстановления давления, по казывающий изменение статического давления в) коэффициент неравномерности поля скоростей в выходном сечении. [c.403]

Случай 2. Машина работает с частыми случайными перегрузками динамического или статического характера. В этом случае устанавливают наименьший уровень защиты обеспечивающий частоту срабатывания муфты, приемлемую с точки зрения использования машины и сохранения работоспособности муфты (рис. 36, б) при неавтоматическом или автоматическом восстановлении соединения валов. После этого онре-деляют расчетный момент М , предельный момент М требуемый запас прочности деталей машины против наименьшего уровня защиты п или необходимый коэффициент точности муфты кр по формулам, приведенным для первого случая. [c.322]

В тех случаях, когда коррозия латуни обусловлена присутствующим в растворе кислородом, общие потери массы обычно незначительны, однако коэффициент обесцинкования, показывающий, во сколько раз отношение содержания цинка к меди в растворе больше отношения этих компонентов в сплаве, для латуни Л-68 равен 6. Латунь с добавками алюминия, никеля значительно меньше подвергается обес-цинкованию, что объясняется затруднением протекания процессов восстановления и осаждения меди. В присутствии Ре + в количестве 0,5—5,0 г/л потери массы образцов значительно возрастают по сравнению с потерями в чистой кислоте как в статических условиях, так и при циркуляции коэффициент обесцинкования снижается и составляет 0,9—1,1, что указывает на отсутствие избирательного растворения компонентов сплава. Несколько иной характер коррозионных процессов латуни в солянокислых растворах, содержащих С х +. В статических условиях происходит сильное обесцинкование сплава, но общие потери массы незначительны, что обусловлено осаждением из раствора меди на поверхности образцов. Перемешивание коррозионной среды способствует уменьшению обесцинкования и повышению коррозионных потерь сплава (табл. 2). [c.70]

Обратимся теперь к другим характеристикам диффузоров. Коэффициент восстановления статического давления а интенсивно снижается с увеличением влажности при постоянных числах Мь, Pi и Rei (рис. 7.6). Обнаружено также заметное влияние числа Рейнольдса на а. Как следует из графиков, коэффициент а снижается с уменьшением Rei, однако на режимах с большой влажностью расслоение кривых незначительное, и можно предположить, что при Й8о>1,20 (г/о>0,20) влияние Rei в интервале Rei= = (1,5н-7,0) 10 оказывается незначительным. Характерно, что максимальное снижение а отмечается при переходе от слабоперегретого к слабовлажному пару (г/о<0,05). Вырождение влияния Rei при больших степенях влажности объясняется увеличением степени турбулентности, генерируемой крупными каплями во входном сечении (см. гл. 6). В этой связи следует подчеркнуть, чт0 максимальное влияние Rei соответствует насыщенному пару на входе при hso>l,0 во входном сечении диффузора происходит практически скачкообразное увеличение амплитуды пульсаций, вызванное появлением крупной влаги. Подчеркнем, что графики на рис. 7.6 получены при различных числах М Следовательно, оня отражают одновременно влияние сжимаемости ( 7.3). [c.238]

Теоретически, чем больше отношение площадей Ип1 или относительная длина IJDq при данном угле расширения, тем выше коэффициент восстановления статического давления 1Г д диффузора [c.194]

Коэффициенты восстановления статического давления в диффузорах с заданными геометрическими параметрами могут быть определены по зависимости г д от для различных углов расширения а и условий входа (IqIDq), приведенных на рис. 5-14—5-16 (кривые получены на основании диаграмм 5-1—5-5 для Re>4 l0 ). [c.195]

На режимах бт>еа>ек были произведены измерения давления торможения на выходе из сопла (в дозвуковой области). На рис. 8-17 нанесены экспериментальные значения коэффициентов восстановления, полученные путем осреднения по сечению. Все данные относятся к режимам, когда крупнодисперсной влаги на входе в сопло не было- Здесь же нанесены значения g, рассчитанные для перегретого пара (й=1,3) по экспериментально измеренному относительному статическому давлению потока перед скачком уплотнения. В области малых перегревов (область 1) перед скач- [c.230]

Тепловой лото коэффициент тепл о г д а ч и, ко эффицие восстановления, те пература лобовой п верхности уступ статическое давлеш [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...