Кинематические геометрические параметры режущей кромки инструмента

Следовательно, чтобы управлять процессом резания металлов, необходимо уметь рассчитывать значения кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента в текущий момент времени в каждой ее точке с тем, чтобы в процессе обработки обеспечить их оптимальные значения и исключить возможность создания таких условий резания, при которых геометрические параметры режущего клина принимают неблагоприятные или даже недопустимые по величине значения. [c.324]

Для отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки может быть также использована система, состоящая из плоскости резания, передней плоскости П, задней плоскости 3 и вектора результирующей скорости относительного движения детали и инструмента в процессе обработки. Три плоскости Pgg, П, 3 и вектор скорости образуют систему отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента. Они рассекаются плоскостями, в которых эти геометрические параметры измеряются. [c.349]

Плоскости измерения кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента. Кинематические значения геометрических параметров режущей кромки инструмента в большинстве случаев, особенно при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ, существенно отличаются по величине от статических их значений. Вопрос об отличии кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента от их статических значений давно находится в поле зрения исследователей (Панкин A.B., 1936, 1940). [c.351]

Задача расчета величин кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента усложняется при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ, когда в процессе обработки воспроизводится гибкая" кинематика формообразования, а инструмент совершает относительно детали сложное многопараметрическое движение. В результате этого величины кинематических геометрических параметров изменяются не только по периметру режущей кромки, но и во времени в каждой ее точке. Наряду с изменением параметров формы и толщины срезаемого припуска в текущей точке поверхности резания, указанное приводит к тому, что условия отделения стружки в разных точках режущей кромки и в разные моменты времени различны - в свою очередь это усложняет решение задачи оптимизации условий резания при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ. [c.324]

При работе инструмента фактическое направление главного движения и движения подачи могут отличаться от предполагаемых направлений, используемых в статической системе отсчета. Кинематические геометрические параметры режущей кромки определяют положение передних и задних поверхностей инструмента с учетом характера и параметров его движения относительного детали. [c.347]

Нормальная секущая плоскость и измеряемые в ней кинематические геометрические параметры режущей кромки. Положение нормальной секущей плоскости Р относительно инструмента в движении идентично ее положению в статике. Вместе с тем при изучении кинематических геометрических параметров режущей кромки требуется определить ее положение относительно поверхности резания. Одновременно с этим появляются дополнительные возможности определения ее положения относительно инструмента. [c.353]

Использованный подход, базирующийся на применении элементов векторной алгебры, позволяет достаточно просто вывести формулы для расчета величин статических и кинематических геометрических параметров режущей кромки в любом наперед заданном плоском сечении режущего клина инструмента. Его применение эффективно также при выводе формул для расчета значений геометрических параметров процесса резания угла резания углов скалывания, угла действия, глубины резания и др., измеряемых в произвольном сечении. [c.364]

Геометрические параметры обкатных инструментов зависят от конструкции инструмента. В результате изменения скорости и направления результирующего движения резания (влияние изменения скорости движения подачи точки режущей кромки) и формы режущей кромки кинематические геометрические параметры в процессе обработки и по длине режущей кромки значительно изменяются по величине и направлению. Это необходимо учитывать при проектировании. [c.203]

Для правильного описания зависимости выходных параметров процесса резания от величин геометрических параметров режущих кромок необходима система отсчета их значений в движении инструмента. Геометрические параметры режущих кромок, непосредственно определяющие характер протекания процесса резания и изнашивания инструмента, измеряются в плоскостях, ориентация которых определяется относительно поверхности резания. Для определения (расчета) величин этих геометрических параметров удобно использовать подвижные системы координат с началом, расположенным в текущей точке режущей кромки. Такие системы логично назвать кинематическими системами отсчета. [c.323]

Режущие и калибрующие элементы входят в число основных конструктивных элементов рабочей части резца и характеризуются рядом геометрических параметров. К таким параметрам относятся углы режущей части, радиусы закругления вершины резца и главной режущей кромки. Влияние каждого из этих параметров на процесс резания многосторонне и различно, зависит от обрабатываемого и инструментального материалов, их физико-механических свойств, размеров сечения срезаемого слоя, режимов резания, состояния системы СПИД. В каждом реальном случае обработки с целью получения нужного экономического эффекта параметры должны определяться индивидуально. Приводимые ниже значения параметров стандартных резцов рассчитаны на достаточно широкую область применения и могут быть использованы как ориентировочные значения для последующих корректировок при эксплуатации. Геометрические параметры резцов, рассматриваемые ниже, не являются углами резания, так как последние кроме геометрических параметров резца характеризуются взаимным расположением резца и обрабатываемого изделия (углы резания в статике) или траекторией взаимного перемещения резца и обрабатываемого изделия (кинематические углы резания). Значение геометрических угловых параметров резцов будут соответствовать углам резания в статике в случае, когда вершина резца рассматривается на высоте центра вращения, а корпус резца перпендикулярен обработанной поверхности. При несоблюдении этих условий углы резания будут отличаться от углов резца. Это нужно иметь в виду при рассмотрении особенностей конструкции резцов вне связи с положением относительно обрабатываемого изделия и использовать за счет корректировки положения резца относительно обрабатываемого изделия для получения более рациональных углов резания. Это одна из особенностей, присущих данной конструкции инструмента, — резцам, которая позволяет при эксплуатации стандартных резцов использовать два пути оптимизации углов резания — переточку рабочей части резца и выбор рационального положения резца относительно обрабатываемой поверхности. [c.125]

Следует отметить, что образование ЯЯд осуществляется поверхностями резания, которые образуются режущими кромками металлорежущего инструмента. При этом, в зависимости от кинематической схемы срезания припуска, поверхность резания относительно ЯЯд имеет три положения касается в точке, касается в линии, совпадает. Кроме того, формообразование ЯЯд поверхностями резания с точки зрения рассмотрения геометрических параметров и кинематической схемы движения возможно при выполнении трех условий [c.103]

Правильный выбор системы отсчета является необходимым, но не достаточным условием установления величин кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента. Это требование необходимо дополнить, указав положение плоскостей, в которых следует их измерять. В случае, когда при свободном резании направление результирующей скорости движения режущего клина инструмента относительно поверхности резания перпендикулярно режущей кромке, плоскость измерения переднего и заднего углов расположена перпендикулярно к режущей кромке. Существуют различные точки зрения по вопросу о расположении плоскости измерения этих же углов при произвольном направлении вектора скорости результи- [c.351]

Анализ трех простейших принципиальных кинематических схем резания, проведенный в 5.1, показывает, что количество, направление и характер сочетаемых движений определяют в каждой точке режущей кромки траекторию относительного перемещения, форма которой в пространстве характеризуется угловыми величинами. Выше было также показано, что действующие в процессе резания угловые геометрические параметры режущей части резца, а также плоскости, в которых они измеряются, не совпадают с обозначенными на чертеже. Поэтому наряду с правилами, регламентирующими простановку на чертежах исходных угловых величин ф, ф1, X, а и у, необходима дополнительная система, взаимосвязывающая угловые геометрические параметры в процессе резания, когда лезвия резца и поверхность резания находятся в состоянии взаимного перемещения по траекториям результирующего движения согласно принятой принципиальной кинематической схеме резания. Такую систему позволяет сформулировать кинематика резания, рассматривающая закономерности относительных движений и связанных с этим угловых геометрических параметров режущей части инструментов на основе общих законов математики и механики. [c.55]

Поэтому кинеметические геометрические параметры режущих кромок инструмента удобно исследовать применительно к элементарной режущей кромке длиной (11 - в дифференциальной окрестности текущей точки М на ней и в конкретный момент времени, т.е. когда известно мгновенное положение инструмента относительно детали и мгновенное направление результирующей скорости его относительного движения (либо всех ее составляющих). После этого можно строить и анализировать эпюры изменения кинематических геометрических параметров по периметру режущих кромок инструмента и во времени. Для этого требуется обобщенный метод определения кинематических значений геометрических параметров режущих кромок с учетом влияния на их значения всех движений инструмента относительно детали. [c.347]

Основная плоскость и изменяемые в ней кинематические геометрические параметры уежушей кромки. Основная плоскость Pj.g расположена ортогонально вектору результирующей скорости движения режущего клина инструмента относительно поверхности резания P g (рис. 6.18). Она проходит через направление орта нормали п gg к поверхности резания P g и через направление расположенной в плоскости резания Pgg нормали nig к вектору V (рис. 6.18.1). При выбранном расположении осей системы координат X Y Z (см. рис. 6.18) единичный вектор nig равен орту i (т.е. nig = i). [c.358]

Отвод стружки от режущей кромки имеет большое значение для работы режущих инструментов. Форма стружки должна быть удобна для транспортирования и образовываться в виде отдельных завитков или спиралей малой длины. Применяют разные способы стружколомания, которые условно можно разделить на искусственные и естественные. Естественное стружколомание возможно при соот ветствующем назначении геометрических параметров инструмента (углов у, ф, л), режимов обработки (V, 5, при определенном материале заготовки. Искусственное стружкодробление может быть обеспечено применением специальных устройств (стружколомов) в конструкции инстру мента, препятствующих свободному движению стружки, методов кинематического стружкодробления, т. е. прерывания процесса резания, или изменением соотношения глубины резания / и подачи 5. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...